水中支架方案 目 录 第一章 编制概述 3 一、编制说明 3 二、编制依据 3 三、编制原则 3 第二章 工程概况 4 一、工程概况 4 二、设计标准 6 第三章 水中墩施工支架平台方案 7 一、文海河水文及地质情况 7 二、水中墩平面位置情况 9 三、水中墩施工支架和平台总体设计方案 9 四、水中墩施工支架和平台主要施工方案和受力检算 15 1、钢管桩、型钢支架打桩法 15 2、栈桥+钢管桩、型钢打桩支架法 21 3、水中打桩支架结合上部现浇连续梁支架法 30 4、拉森钢板桩围堰 31 5、水中钢栈桥、平台施工工艺 32 五、水中钻孔桩施工方法 36 六、水中系梁、承台施工方法 49 第四章 安全保证措施 51 一、安全保证体系 51 二、安全组织机构 51 三、安全保证措施 51 四、施工应急预案 52 第五章 文海河排涝、环境保护措施 56 一、环境影响概述 56 二、环境管理目标 56 三、环保机构设置 57 四、水下基础施工防洪排涝、环保技术措施 58 五、主要污染源环境保护措施 58 第六章 文明施工保证措施 60 一、文明施工体系 60 二、文明施工措施 60 第七章 附 件 61 一、第三方验算资料 61 二、附图 61 附图一：广明高速陈村至西樵第一合同段水中墩（桥）施工平台、围堰、栈桥平面图 61 附图二：Z76钢板桩围堰+型钢平台构造图 61 附图三：SM匝道施工栈桥1及打桩支架构造图 61 附图四：型钢栈桥构造图 61 附图五：JF匝道50m跨现浇箱梁水中打桩支架布置图 61 附图六：JF匝道50m跨现浇箱梁水中打桩支架断面图 61 附图七：JF匝道50m跨现浇箱梁水中支架平面布置图 61 附图八：JF3钢板桩围堰构造图 61 第一章 编制概述 一、编制说明 广明高速陈村至西樵第一合同段水中结构施工方案，是根据广明高速公路陈村至西樵段两阶段施工图设计和现场实际情况以及我公司现有施工能力进行编制的，详细阐述了本合同段水中桩基础、承台、系梁施工支架、栈桥、围堰的施工设计方案和必要的结构简算。
二、编制依据 1、广东省公路勘察规划设计院关于广明高速S01、SG09《两阶段施工图设计》。
2、中铁十三局集团有限公司关于广明高速公路陈村至西樵段工程施工第一合同段投标文件和施工合同。
3、现行的国家有关方针政策，以及国家和交通部颁发有关规范、标准。
4、广东省现行有关设计、施工规范、规则、标准。
5、佛山市中策广明高速公路有限公司《工程项目管理手册》。
6、公路桥涵工程施工技术规范（JTG/TF50-2011）。
7、钢结构设计规范 (GB 50017-2003)。
8、工程测量规范（GB50026-2007）。
9、公路基桩高应变动力检测规程(JTG/TF81—01—2004)。
10、施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）。
11、建筑机械使用安全技术规程（GJ33-2001）。
12、路桥施工计算手册。
13、实用建筑五金手册。
14、广东省高速公路建设标准化管理规定。
15、广明高速双标管理文件汇编。
16、本承包人对工程现场的施工调查所收集的信息与资料。
17、本公司拥有的施工装备与类似工程施工经验。
三、编制原则 1、满足业主对工期、质量、安全、环境保护及文明施工等方面的规定和要求。
2、综合考虑本工程的规模、特点，充分发挥本企业的优势，科学、合理、经济、按期完成施工任务。
第二章 工程概况 一、工程概况 广明高速陈村至西樵第一合同段林岳-林岳-吴家围互通立交位于佛山市顺德区陈村镇及南海区三山管委会，是实现广明高速与广珠西线之间交通的快捷转换通道。林岳-吴家围互通立交分为广明广州段第SG09段和广明佛山段第S01合同段。施工范围如下表。
广明广州段第SG09合同段 备注 桥名 起点墩号 终点墩号 起点桩号 终点桩号 主线左幅 Z27＃ Z60＃ K29+260.146 K30+169.565 主线右幅 Y29＃ Y58＃ K29+309.775 K30+047.275 SJ匝道 SJ1＃ SJ12＃ K0+152.490 K0+425.649 FJ匝道 FJ0＃ FJ39＃ K0+145.322 K1+136.892 JF匝道 JF1＃ JF18＃ K0+140.560 K0+629.715 JS匝道 JS1＃ JS61＃ K0+140.538 K1+575.179 广明佛山段第S01合同段 备注 桥名 起点墩号 终点墩号 起点桩号 终点桩号 主线左幅 Z60＃ Z83＃ K30+169.565 K30+831.691 主线右幅 Y58＃ Y84＃ K30+047.275 K30+831.691 MS匝道 MS1＃ MS15＃ K0+103.680 K0+486.243 MF匝道 MF1＃ MF44＃ K0+195.409 K1+305.674 FM匝道 FM0＃ FM18＃ K0+466.055 K0+900.655 SM匝道 SM0＃ SM45＃ K0+079.593 K1+122.228 SG09合同段主线桥梁长0.738Km,匝道桥梁长3.27Km。
S01合同段主线桥梁长0.784Km，匝道桥梁长2.91Km。
第SG09合同段桥梁设置一览表 序 号 桥 名 中心桩号 桥 跨组 合（孔-m） 交角(°) 桥梁全长（m） 结构类型 上部构造 1 主线左幅桥 LK29+714.856 (3x25)+(3x25)+(3x25)+(2x25)+(25+24.456)+(24.994+3x24.995)+(4x24.996)+(3x27.5)+(30+2x27.5)+(3x27.5)+(3x45)+(4x27.5)+(3x25)+(4x25)+(3x27.5)+(43+45+41.385)+(3x27.5)+(3x27.5) 90 1522 预应力砼连续小箱梁 +T梁 2 主线右幅桥 RK29+678.525 (3x25)+(3x25)+(3x25)+(3x25)+(3x25)+(4x25)+(4x30)+(2x22.5+25)+(2x25+22.5)+(40+45+37.624)+(4x27.5)+(2x25)+(4x25)+(2x25)+(2x27.5)+(43+45+43.792)+(3x27.5)+(3x27.5) 90 1522 预应力砼连续小箱梁 +T梁 3 SJ匝道桥 SJK0+289.069 (4X24.5)+(25+25.159+25)+(4X25) 90 273.2 连续箱梁 4 JF匝道桥 JFK0+385.137 (2X29.8)+(50)+(2X26)+(26+23.556)+(5X26.8)+(27+3X30+27) 90 489.2 连续箱梁+T梁 5 JS匝道桥 JSK0+757.509 (24.582+24.5+24)+(3X24.5)+(26.5+29+26.5)+(24.5+3X27)+(3X26+23.171)+(31.129+46.693+31.016)+(23.992+3X26.2)+(4X25)+(4X25)+(4X25)+(21+22.5+20.781)+(5X20.281)+(5X20.281)+20.165 90 1374.6 连续箱梁 6 FJ匝道桥 FJK0+641.107 (5X20)+(5X26)+(5X26)+(3X26+2X25)+(30+45+30)+(3X27)+(4X27)+(20.57+23+22)+(3X24)+(3X24) 90 991.6 连续箱梁 7 MF匝道桥 MFK0+750.542 (27.406+2X27.5+25)+(2X25+24)+(3X25)+(3X26+21)+(2X29.5+29)+(30+45+30)+(3X23)+(28+3X25)+(4X25)+(19.858+20)+(3X24)+(26+28+24)+(4X25) 90 1110.2 连续箱梁 8 MS匝道桥 MSK0+294.962 21.563+23+21)+(36+45+36)+(4X25)+(4X25) 90 382.5 连续箱梁 9 SM匝道桥 SMK0+640.946 19.994+(4X20)+(7X20)+(23.571+2X22.5)+(6X22.5)+(3X25)+(4X25)+(29+29.5+29)+(28+32.5+28)+(3X24)+(4X24) 90 982.6 连续箱梁 10 FM匝道桥 FMK0+683.355 5X20)+(2X26.5+25)+(3X27.2)+(4X25)+(3X25) 90 434.6 连续箱梁 二、设计标准 主线设计速度为：100Km/h, SM匝道设计速度为35Km/h,其余匝道设计速度为40Km/h 设计荷载：公路-Ⅰ级 设计洪水频率：特大桥1/300，路基及大、中、小桥涵1/100 路基宽度：主线桥为双向六车道高速公路，整体式路基宽度为34.5m，分离式路基宽度为17.25m。，单向单车道匝道标准路基宽为8.5m，单向双车道路基宽度为10.5m。
地震动峰值加速度值0.1g。
第三章 水中墩施工支架平台方案 一、文海河水文及地质情况 文海河设计为Ⅶ级航道，通航宽度20m，根据现场调查基本没有船通过本合同段桥梁施工范围内河段。文海河水面宽度80~100m，最高水位6.3m，常水位5.0m，水流速度约2m/s。河床面平坦，起伏变化较小。钻孔桩位置岩土力学指标见下表。
钻孔桩岩土力学指标建议值表 层号 岩土名称 桩侧摩阻力标准值 承载力基本容许值 岩石饱和抗压强度（MPa） 备注 qik（kPa） [fa0]（kPa） 范围值 标准值 1 素填土 35 120 1-1 杂填土 35 120 3-1 淤泥 20 60 3-2 淤泥质粉质粘土 25 70 3-3 粉砂 25 80 3-4 细砂 30 100 4-1 粉质粘土 45 200 4-3 粉砂 25 80 4-4 细砂 30 100 5-2 淤泥质粉质粘土 25 70 5-2-1 淤泥质粘土 25 70 5-3 粉质粘土 40 120 5-3-0 粘土 40 120 5-4 粉砂 25 80 5-5 细砂 30 120 6-0 粘土 45 230 6-1 粉质粘土 45 230 6-3 粉砂 30 90 6-4 细砂 35 150 8-3-2 粉质粘土 50 250 11-1-1 全风化泥岩 65 300 11-1-2 全风化泥质粉砂岩 70 300 11-1-7 全风化细砂岩 75 320 11-2-1 强风化泥岩 90 380 11-2-2 强风化泥质粉砂岩 90 400 11-2-7 强风化细砂岩 100 450 11-3-1 中风化粉砂质泥岩 900 8.3~9.7 5 11-3-2 中风化泥质粉砂岩 1000 5.3~11.8 6.6 11-3-3 中风化粉砂岩 1000 8 11-3-6 中风化砾岩 1200 18.5~32.0 20 11-3-7 中风化细砂岩 1200 9.4~19.4 12.6 11-4-1 微风化粉砂质泥岩 1500 5.0~13.0 8.2 11-4-2 微风化泥质粉砂岩 1500 8.1~19.8 12.2 11-4-3 微风化粉砂岩 1500 15 11-4-6 微风化砾岩 2000 44.5 25 11-4-7 微风化砂岩 2000 18.0~35.4 20 以主线桥43#墩为例介绍地质情况，主线桥43#墩位置河床标高约2.54m，对应地质钻孔编号为WJW39，地质情况见下表: WJW39地质状况表 岩土名称 岩土编号 层底标高 岩土层厚 桩侧摩阻力标准值qik(Kpa) 承载力基本容许值[fao](kpa) 淤泥 3-1 1.04 1.5 20 60 淤泥质粉质粘土 3-2 -2.86 3.9 25 70 粉质粘土 8-3-2 - 11.96 9.1 50 250 强风化泥质粉砂岩 11-2-2 -17.06 5.1 65 300 其它位置：河床标高均高于2.54；
主要持力层粉质粘土（8-3-2）、强风化泥质粉砂岩（11-2-2）土层厚度大于WJW39位置土层厚度。钢管桩承载力按WJW39位置最不利地质情况验算。施工过程中详细核对所施工位置的地质情况，地质情况变化时及时调整施工方案。
二、水中墩平面位置情况 林岳-吴家围互通立交桥主线桥在K29+620~K29+755位置跨越文海河后基本沿文海河河岸（部分在水中）走向顺德方向，文海河在桥址设计位置有多条支流分出，匝道桥多次跨越文海河及其支流，水中墩位置分布如下：
主线桥在K29+620~K29+755位置跨越文海河后，沿河岸布置部分桥墩位于水中；
JF匝道桥在JF0+164.5~JF0+296.3、JF0+507~JF0+540位置跨越文海河；
JS匝道在JS0+303.5~JS0+343、JS0+542~JS0+570、JS0+850~JS0+923位置跨越文海河；
FJ匝道在FJ0+475~FJ0+560、FJ0+655~FJ0+665位置跨越文海河；
MF匝道在MF0+195~MF0+620.7、MF0+658.3~MF0+670.6、MF0+799.2~MF0+863位置跨越文海河；
SM匝道在SM0+697.3~SM0+937.3位置跨越文海河；
MS匝道在MS0+103.7~MS0+290位置跨越文海河。
跨越文海河桥梁的下部结构大部分采用桩基+承台（系梁）+墩柱结构型式，也有桩基+墩柱的结构型式，上部结构主线桥为先简支后连续预制梁，匝道桥为现浇连续箱梁或先简支后连续预制梁。
三、水中墩施工支架和平台总体设计方案 根据水中墩的分布情况，水中墩施工采用搭设水中支架平台施工桩基；
采用拉森钢板桩围堰施工水下承台及系梁；
采用钢管桩，贝雷片及型钢搭设9座施工栈桥。水中墩（栈桥）施工支架主要有以下三种设计方案：
1、钢管桩、型钢支架平台打桩法。
2、栈桥+钢管桩、型钢支架平台打桩法。
3、水中打桩支架结合上部现浇连续梁支架法（本方案只验算贝雷支架部分，上部现浇支架部分在现浇梁施工专项方案验算）。
由于本工程水中桥基础结构类型较多，水中支架设计以水中最大基础设计，统一采用相同型式支架平台，保证同时满足大基础和小基础施工要求，综合考虑承台、系梁、墩柱及现浇支架等后续施工，合理布置水中桥施工支架。
经过复核设计图纸和施工现场实地考察，根据水中桥（墩）的分布情况，水中桥施工支架、围堰平面布置见 附图一：《广明高速陈村至西樵第一合同段水中墩施工支架、围堰平面图》。
水中墩施工支架平台、围堰、栈桥统计见下表。
水中墩支架、围堰统计表 桥名 编号 桩位 编号 桩径 （m） 承台尺寸（m） 系梁断面尺寸（m） 承台（系梁） 底标高（m） 水中支架 尺寸（m） 围堰尺寸 （m） y41# 41#-a 1.6 1×1.6 4.994 6×13.3 4.8×7.8 41#-b 1.6 y42# 42#-c 1.8 2.9×6.7×2.7 2.3 6×13.7+6×10.2 5.2×8.9 42#-d 1.8 z43# 43#-a 2.0 3.2×7.7×3.0 2.0 6×18.1 5.2×9.9 43#-b 2.0 y43# 43#-d 1.6 2.6×5. 9×2.3 2.3 6×16 4.8×8.1 43#-c 1.6 z44# 44#-a 1.8 2.9×6.7×2.7 2.3 6×13.7+6×9 5.2×8.9 44#-b 1.8 y44# 44#-d 1.8 2.9×6.7×2.7 2.3 6×13.7+6 ×11.9 5.2×8.9 44#-c 1.8 z45# 45#-a 1.6 2.6×5.9×2.7 2.7 6×12.9 4..8×8.1 45#-b 1.6 y45# 45#-d 2.0 3.2×7.7×2.7 2.0 6×21.9 5.2×9.9 45#-c 2.0 Z46# 46#-a 1.8 2.9×6.7×2.7 2.3 6×13.7 5.2×8.9 46#-b 1,8 Y46# 46#-d 1.8 2.9×6.7×2.7 2.3 6×16.9 5.2×8.9 46#-c 1.8 Z47# 47#-a 1.6 1×1.6 4.198 6×15.7 4.8×7.8 47#-b 1.6 Z48# 48#-a 1.8 1.2×1.8 6.275 6×7.6 4.8×7.8 Z51# 51#-a 1.8 1.2×1.8 3.817 6×14.4 4.8×8 51#-b 1.8 Y51# 51#-a 1.8 1.2×1.8 2.948 6×10 4.8×8 51#-b 1.8 Z52# 52#-a 1.8 1.2×1.8 3.7 6×14.6 4.8×8 52#-b 1.8 Y52# 52#-a 1.8 1.2×1.8 4.538 6×14.8 4.8×8 52#-b 1.8 Z57# 53#-a 2.0 3.2×8.2×3.0 2.5 6×14.1 6×13.1 6×16.1 5.2×10.2 （8.3+15.5）×4.8 53#-b 2.0 Y58# 58#-a 1.8 1.2×1.8 3.7 58#-b 1.8 58#-c 1.8 58#-d 1.8 Z73# 73#-a 1.8 1.2×1.8 3.766 6×18.3 4.8×8 73#-b 1.8 Z74# 74#-a 1.8 1.2×1.8 4.7 6×29.9 4.8×28 74#-b 1.8 74#-c 1.8 74#-d 1.8 Z75# 75#-a 2.0 3.2×7.7×3.0 3.885 6×26.9 4.8×9.9 +5.2×9.9 75#-b 2.0 75#-c 2.0 3.2×7.7×3.0 3.885 75#-d 2.0 Z76# 76#-a 2.0 3.2×7.7×3.0 4.333 6×21.1 5.2×9.9 +5.2×4.7 76#-b 2.0 76#-c 2.0 3.2×7.7×3.0 4.333 76#-d 2.0 Z77# 77#-a 1.8 2.9×6.7×3.0 4.472 6×19.5 5.2×8.9 +5.2×5.2 77#-b 1.8 77#-c 1.8 2.9×6.7×3.0 4.472 77#-d 1.8 Z78# 78#-a 1.8 1.2×1.8 5.28 6×16.1 4.8×14.2 78#-b 1.8 z79# 79#-a 1.8 1.2×1.8 5.197 6×16.4 4.8×14.2 79#-b 1.8 Z80# 80#-a 1.8 1.2×1.8 5.19 6×13.6 4.8×11.4 80#-b 1.8 Z81# 81#-a 1.8 1.2×1.8 5.293 6×11.6 4.8×10.2 81#-b 1.8 Z82# 82#-a 1.8 1.2×1.8 5.468 6×10.7 4.8×10.2 82#-b 1.8 JF匝道2# 2#-a 1.5 0.9×1.5 3.42 157×(13+16)/2 4.8×8.8 2#-b 1.5 JF匝道3# 3#-a 2.0 3.3×7.7×3 3.0 5.6×9.9 3#-b 2.0 JF匝道4# 4#-a 2.0 3.3×7.7×3 3.0 5.6×9.9 4#-b 2.0 JF匝道5# 5#-a 1.6 1×1.6 3.4 4.8×9.9 5#-b 1.6 JF匝道14# 14#-a 1.3 0.8×1.3 4.2 （4.9+9.1）/2×8.3 4.8×8.5 14#-b 1.3 JF匝道15# 0.8×1.3 4.786 5.5×7.1 4.8×8.5 15#-b 1.3 JS匝道 8# 8#-a 2.0 11.5×48 4×4 JS匝道 9# 9#-a 1.5 0.9×1.5 2.684 4.8×7.8 9#-b 1.5 JS匝道17# 17#-a 1.8 11.5×30.1 4×4 JS匝道28# 28#-a 1.5 0.9×1.5 2.5 6×14.7 4.8×9.2 28#-b 1.5 JS匝道29# 29#-a 1.5 0.9×1.5 2.5 6×14.7 4.8×9.2 29#-b 1.5 JS匝道30# 30#-a 1.5 0.9×1.5 2.5 6×14.7 4.8×9.2 30#-b 1.5 JS匝道31# 31#-a 1.3 0.8×1.3 3.691 6.2×6 4.8×9 JS匝道32# 32#-a 1.3 0.8×1.3 3.912 6.6×6 4.8×9 JS匝道33# 33#-a 1.3 0.8×1.3 3.428 6×7 4.8×9 JS匝道34# 34#-a 1.3 0.8×1.3 2.856 6.9×6 4.8×9 JS匝道35# 35#-a 1.3 0.8×1.3 3.944 4.8×6 4.8×9 FJ匝道21# 21#-a 2.0 3.2×8.3×3 3.86 6×10.2 5.2×10.4 21#-b 2.0 FJ匝道17# 17#-a 1.5 0.9×1.5 3.5 93×11.5 4.8×7.8 17#-b 1.5 FJ匝道16# 16#-a 2.0 5.0 4×4 FJ匝道15# 15#-a 1.5 0.9×1.5 2.5 4.8×7.8 15#-b 1.5 FJ匝道14# 14#-a 1.5 0.9×1.5 3.7 4.8×7.8 14#-b 1.5 MF匝道2# 2#-a 1.5 0.9×1.5 0.8 18.1×6+ 11.9×21.4 4.8×8.2 2#-b 1.5 MF匝道3# 3#-a 1.5 0.9×1.5 0.8 22.6×6+ 21.6×12.4 4.8×8.8 3#-b 1.5 MF匝道4# 4#-a 1.5 0.9×1.5 0.98 19.3×6+ 21.4×13.1 4.8×9.6 4#-b 1.5 MF匝道5# 5#-a 1.6 1×1.6 2.12 21×6+19.2×14.8 4.8×10.7 5#-b 1.6 MF匝道6# 6#-a 1.6 1×1.6 0.812 22.7×6+ 19.3×16.5 4.8×12.2 6#-b 1.6 MF匝道7# 7#-a 1.5 0.9×1.5 1.972 22.7×6+ 19.1×18.3 4.8×14.3 7#-b 1.5 7#-c 1.5 MF匝道8# 8#-a 1.5 0.9×1.5 1.972 23.7×6+ 23×20.8 4.8×（8.6+9.7） 8#-b 1.5 8#-c 1.5 MF匝道9# 9#-a 1.5 0.9×1.5 5.371 14.1×6+ 19.1×11.5 4.8×7.8 9#-b 1.5 MF匝道10# 10#-a 1.5 0.9×1.5 4.045 10.2×6+ 8.9×9.9+ （9.9+7.7）/2×10.3 4.8×7.8 10#-b 1.5 MF匝道11# 11#-a 1.5 0.9×1.5 2.4 9×6+19.1×6.6 4.8×7.8 11#-b 1.5 MF匝道12# 12#-a 1.5 0.9×1.5 3.9 7×5.7+7×13.5 4.8×7.8 12#-b 1.5 MF匝道13# 13#-a 1.5 0.9×1.5 2.86 22×7.5 4.8×7.8 13#-b 1.5 MF匝道14# 14#-a 2.0 3.798 桩顶高程 26×11 4×4 MF匝道15# 15#-a 1.5 0.9×1.5 3.5 21×11 4.8×7.8 15#-b 1.5 Mf匝道16# 16#-a 2.2 5 桩顶高程 29.5×11 4.4×4.4 MF匝道17# 17#-a 1.5 0.9×1.5 3.5 29.5×11 4.8×7.8 17#-b 1.5 MF匝道19# 19#-a 2.0 3.2×8.3×3.0 2.81 11.5×6.2 5.2×10.5 19#-b 2.0 MF匝道24# 24#-a 1.5 0.9×1.5 3.3 82×11.5 4.8×7.8 24#-b 1.5 MF匝道25# 25#-a 1.5 0.9×1.5 3.578 4.8×7.8 25#-b 1.5 MS匝道 2# 2#-a 1.6 5 桩顶高程 （87.84-203.56）×9.5 4×4 MS匝道 3# 3#-a 1.6 5 桩顶高程 4×4 MS匝道 4# 4#-a 1.5 0.9×1.5 3.5 4.8×8.7 4#-b 1.5 MS匝道 5# 5-a 1.8 2.9×6.7×2.7 2.3 5.2×8.9 5-b 1.8 MS匝道 6# 6#-a 2.2 5.0 桩顶高程 4.4×4.4 MS匝道 7# 7#-a 1.5 0.9×1.5 3.5 4.8×8.7 7#-b 1.5 SM匝道 29# 29#-a 1.2 0.7×1.2 5.567 13.4×6 4.8×8.5 29#-b 1.2 SM匝道 30# 30#-a 1.3 0.8×1.3 3.7 13.4×6 4.8×8.5 30#-b 1.3 SM匝道 31# 31#-a 1.3 0.8×1.3 3.7 13.4×6 4.8×8.5 31#-b 1.3 SM匝道 32# 32#-a 1.3 0.8×1.3 3.7 13.4×6 4.8×8.5 32#-b 1.3 SM匝道 33# 33#-a 1.3 0.8×1.3 5.211 （13.4+5）/2×55.8 （5+3.6）/2×28.6 （3.6+12.2）/2×30.1 43.4×10 4.8×8.5 33#-b 1.3 SM匝道 34# 0.8×1.3 5.385 4.8×8.5 34#-b 1.3 SM匝道 35# 0.9×1.5 2.689 4.8×8.5 35#-b 1.5 SM匝道 36# 36#-a 2.0 5.0 桩顶高程 4.8×8.3 SM道 37# 37#-a 1.6 1×1.6 3.4 4.8×8.3 37#-b 1.6 水中桩数量合计 157根 施工栈桥1 6×95=570㎡ 施工栈桥2 6×81.3=487.8㎡ 施工栈桥3 6×64.6=387.6㎡ 施工栈桥4 6×134.9=809.4㎡ 施工栈桥5 6×136.5=819㎡ 施工栈桥6 6×176=1056㎡ 施工栈桥7 6×56=336㎡ 施工栈桥8 6×54=324㎡ 施工栈桥9 6×40=240㎡ 栈桥合计 5029.8㎡ 水中支架合计 16860.11㎡ 钢板桩围堰长度合计 2404.2m 四、水中墩施工支架和平台主要施工方案和受力检算 根据水中结构分布情况，水中支架平台面积较大，施工时尽量避开洪水高峰期，根据征地拆迁情况，合理安排施工顺序，采取分段错开施工。
水中墩施工支架和平台主要有以下几种施工方法。
1、钢管桩、型钢支架打桩法 (1)钢管桩、型钢支架平台打桩法设计方案及结构简介 本方法适用条件为水中墩位于文海河中，距岸边的距离较近，采用φ529钢管桩做支架基础，钢管桩长度18m,钢管桩横向设置2根,间距550（500）cm（括号内数值用于桩顶为系梁结构，括号外数值用于桩顶为承台结构），钢管桩纵向间距450cm。横向钢管桩间在非承台（系梁）位置用双【16做剪刀撑连接，纵向钢管桩间每间隔两跨用双【16做剪刀撑连接，剪刀撑之间及剪刀撑与钢管桩之间连接采用焊接。钢管桩顶纵向设置一根350*350cmH型钢，H型钢上设置I45b横梁，横梁间距50cm，横梁上铺设[20b做工作平台面板。[20b与I45b横梁连接采用焊接，I45b横梁与350*350cmH型钢纵梁连接采用M16U型螺栓连接，350*350cmH型钢纵梁与钢管桩间连接采用焊接。以Z76墩为例，钢管桩、型钢支架打桩平台平面布置见附图二《Z76钢板桩围堰+型钢平台平面图》 (2)钢管桩、型钢支架打桩法受力验算 打桩支架主要考虑钻机、10m3砼罐车和50T履带吊三种情况荷载。
①350*350H型钢纵梁受力验算 A、验算钻机荷载 假设钻机及其他荷载平均作用于4.5m长2根H型钢上，钻机荷载150KN,其他荷载100KN。
q=1.2*0.5*250KN/4.5=33.3KN/m。计算简图如下：
l=4.5m,350*350H型钢截面几何征:W=2300cm3, I=40300cm4,t=12mm。
350*350H型钢力学性能：[σ]=205mpa，[τ]=120 mpa， E=2.1*105mpa M=1/8*ql2=84.375KN.m。
σ=M/W=8437.5*100/2300=366.8kg/cm2=36.7mpa<[205]。
剪力V=1/2ql=74.925KN。
剪应力τ≈V/th=74.925*1000/350*12=17.8mpa<[120]。
挠度计算Fmax=5ql4/384EI=5*33.3*45004/384*2.1*105*40300*104=2.1mm<[f]=4500/400 =11.25mm。
350*350H型钢抗弯、抗剪、挠度均满足要求。
B、验算砼罐车荷载 以10m3砼罐车验算 10m3砼罐车驱动轴为两排，横向间距1.9m，顺车辆方向间距1.4m。首排驱动轮与前轮间距为4m。重量约50T(罐车自重+砼重)，重量分配：前轴8T,两排后轴均为21T，考虑荷载冲击系数1.4，前轴11.2T,每排后轴29.4T。
最不利受力情况为两排后轴位于350*350H型钢跨中位置，350*350H型钢跨中受两个P=14.7t集中荷载，350*350H型钢及以上结构自重荷载q=0.72t/m,计算简图如下: C、D点弯矩最大 M=1/8×0.72×4.52+14.7×1.55=24.608t.m σ=M/W=24608×100/2300=1069.9kg/cm2=107mpa<[σ]=205mpa 剪力v=P+1/2ql=14.7+1/2×0.72×4.5=16.32t 剪应力τ≈V/dh=163200/12×350=38.9mpa<[τ]=120mpa 挠度计算 Fmax=5*7.2*45004/384*2.1*105*40300*104+[14.7*104*1550/(6*2.1*105*40300*104*4500)]*[3*1550*45002-4*15502*4500+15503-15502*1400]=5.6mm<[f]=4500/400=11.25mm。
350*350H型钢抗弯、抗剪、挠度均满足要求。
C、验算50T履带吊荷载 考虑最大荷载50t履带吊跨中位置吊重20t。履带吊履带长度4.5m,分布荷载 q2=1.2*70000/2×4.5=9333.3kg/m。计算简图如下。
Mmax=1/8(q1+q2)l2=1/8×(720+9333.3)×4.52=25447.4kg.m。
σmax=Mmax/W=25447.4×100/2300=1106.4kg/cm2=110.6mpa<205mpa。
剪力V=1/2(720×4.5+9333.3×4.5)=22619.9kg。
剪应力τ≈V/dh=22619.9*10/12×350=53.9mpa<120mpa。
挠度计算 Fmax=5ql4/384EI=5*(7.2+93.3)*45004/384*2.1*105*40300*104=6.3mm<[f]=4500/400=11.25mm。
350*350H型钢抗弯、抗剪、挠度均满足要求。
②I45b横梁受力验算 罐车两个后轴荷载最大，每个后轴荷载由一根横向I45b承受，当荷载作用于c、d跨中时结构计算简图如下。
I45b型钢几何参数W=1500.4cm3,I=33759cm4，t=18mm。
力学参数[σ]= =205mpa，[τ]=120 mpa, E=2.1*105mpa 按简支梁计算最大弯矩Mmax=14.7×1.8+1/8×0.1×5.52=26.838t.m 当一个轮子位于跨中时，计算简图如下：
Mmax=P(b+2c) ×a/l+1/8ql2=14.7×(1.9+2×0.85) ×2.75/5.5+1/8×0.1×5.52=26.838t.m。
取Mmax=26.838t.m。
σ=M/W=26838×100/1500.4=1789kg/cm2=178.9mpa<[σ]= =205mpa 计算简图中d点剪力最大。经计算：
剪力V=14.7+14.7*1.9/5.5=19.778t 剪应力τ≈V/th=197780/18×450=24.4mpa<[τ]=120mpa。
挠度计算 Fmax=5*1*55004/384*2.1*105*33759*104+14.7*104*1800/(6*2.1*105*33759*104*5500)*[3*1800*55002-4*18002*5500+18003-18002*1900]=10.5mm<[f]=5500/300=18.33mm。
I45b型钢抗弯、抗剪、挠度均满足要求。
③[20b槽钢受力验算 桥面采用[20槽钢 [20槽钢抗弯能力计算：
每个后轴重29.4t，每侧分布宽度为60cm（横桥向），可以考虑作用在3片[20槽钢上面，在槽钢上的分布宽度(即轮压顺桥向长度)取为20cm，每根[20b分布线荷载q=14700/3/20=245Kg/cm。
其计算简图如下：
[20几何参数W=25.9cm3,I=144cm4，t=11mm,b=75mm。
力学参数[σ]= =215mpa，[τ]=125 mpa, E=2.1*105mpa 最大弯矩Mmax=1/8 ql2-1/2qa2=1/8×245×502-1/2×245×152 =49000kg.cm σ=M/W=49000/25.9=1891kg/cm2=189.1mpa<[σ]=215mpa 剪力v=1/2ql=0.5×245×20=2450kg 剪应力τ≈V/th=24500/75×11=29.7mpa<[τ]=125mpa。
挠度计算 Fmax=245*150*200/24*2.1*105*144*104[(4*500-4*1502/500-2002/500)*100-4*1002/500+(100-150)4/200*150=0.4mm<[f]=500/400=1.25mm [20b槽钢抗弯、抗剪、挠度满足要求。
④钢管桩受力验算 考虑50T履带吊在钢管桩顶吊重20T，总重70T由4根钢管承担，每根钢管受力1.2*17.5=21T。
钢管桩外径529mm,长度18m,其中出土长度5.46m。根据文海河JF3处地质情况，钢管桩位于淤泥1.5m,极限摩阻力qsik=20KPa,淤泥质粉质粘土3.9m, ,极限摩阻力qsik=25KPa，粉质粘土7.14m, 极限摩阻力qsik=50KPa，极限承载力取250 KPa。
钢管桩承载力可采用《桩基技术规范》(JGJ 94 - 2008) 的钢管桩竖向承载力计算公式进行计算, 根据土的物理指标与承载力参数之间的经验关系确定钢管桩单桩竖向极限承载力标准值时, 计算式如下: Quk=Qsk+Qpk=λs UΣqsik×+λpqpk×Ap U—- 桩身周长 qsik- - - 桩侧向第i 层土的极限侧阻力标准值; qpk- - - 极限端阻力标准值; λp 桩端闭塞效应系数, 对于闭口钢管桩, λp=1 , 对于敞口钢管桩, 按下式进行算: 当hb/ds<5 时, λp=0.16hb/ds×λs 当hb/ds≥5 时, λp=0.8λs hb―桩端进行持力层深度, ds―钢管桩外直径, λs―侧阻挤土效应系数, 对闭口钢管桩,λs=1, 对于对于敞口钢管桩, λs 按下表确定 Ds(mm) ≤600 700 800 900 λs 1.0 0.93 0.87 0.82 Ap: 钢管桩的截面积 钢管桩入土深度约为9m, 出土长度为5.6m, λp=0.302,λs=1, 钢管桩的标准承载力为: Quk=0.529 ×3.142×(1.5×20+3.9×25+7.14×50)+ 0.302×250×0.529×0.529÷4×3.142=821.9KN 钢管桩的承载力设计值 R=Qsk/γs+Qpk/γp, 考虑河道冲刷及其它不确定不利因素取γs=γp=2.0因此R=821.9÷2=411KN>210KN。
采用DZ60振动锤，其激震力为486KN。
钢管桩承载力满足要求! 2、栈桥+钢管桩、型钢打桩支架法 适用条件为：连续多排墩柱位于主河道中，河道较宽，且距岸边距离较远，有水中系梁或承台，上部结构为先简支后连续预制梁或现浇连续箱梁，为施工交通需要及钢筋安装、砼浇筑、支架安装拆除设置施工栈桥。林岳-林岳-吴家围互通立交桥施工布置9座施工栈桥，施工栈桥1对应SM匝道SM29#、SM30#、SM31#、SM32#水中墩，下部结构为钻孔桩+系梁+墩柱+盖梁，上部结构为预制先简支后连续小箱梁；
施工栈桥2对应JS匝道JS28#、JS29#、JS30#水中墩，下部结构为钻孔桩+系梁+墩柱+盖梁，上部结构为预制先简支后连续小箱梁；
施工栈桥3对应主线桥Z51、Z52、Y51、Y52水中墩，下部结构为钻孔桩+系梁+墩柱+盖梁，上部结构为预制先简支后连续小箱梁；
施工栈桥4对应JF匝道桥2#、3#、4#、5#墩，下部结构为钻孔桩+承台（系梁）+墩柱+盖梁，上部结构为现浇连续箱梁；
施工栈桥5对应MF匝道13#、14#、15#、16#、17#墩，下部结构为钻孔桩+承台（系梁）+墩柱，上部结构为现浇箱梁；
施工栈桥6对应MS匝道2#、3#、4#、5#、6#、7#墩，下部结构为钻孔桩+承台（系梁）+墩柱，上部结构为现浇箱梁；
施工栈桥7对应MF匝道24#、25#墩，下部结构为钻孔桩+承台（系梁）+墩柱，上部结构为现浇箱梁。施工栈桥8对应主线桥Z57、Y58。施工栈桥9对应SM匝道桥36#、37#墩现浇箱梁。
根据周转材料情况，可以采用贝雷梁钢栈桥或型钢钢栈桥其中一种方案，下面以SM匝道29#、30#、31#、32#水中墩及对应的施工栈桥1为例，分别介绍两种施工平台设计方案及结构简介。
(1)贝雷梁栈桥+钢管桩、型钢打桩支架施工平台设计方案及结构简介 ①设计方案及结构简介 通航方案：
根据现场调查：文海河林岳-林岳-吴家围互通立交桥施工段基本没有船只通行，且主线桥、匝道桥频繁跨越河道，特别是广珠西线跨越文海河位置，有既有广珠西线、同时又有新建MS、MF、FJ、JS、SM匝道桥六座桥跨越，施工期间因施工栈桥、水中打桩支架及现浇梁支架的布置，很难保证20m宽度的通航要求，建议施工期间实行通航管制：施工期间禁止通航。
考虑吊车需要在栈桥上吊运钢管桩、钢筋笼和其它材料，桥面宽度设计为6m。
SM匝道施工栈桥1与钢管桩、型钢打桩支架布置图见附图三《SM匝道桥施工栈桥1及打桩支架布置图》。
栈桥跨径：
计算跨径为12m。
栈桥高度：
栈桥贝雷梁底标高为6.6m，栈桥桥面标高8.38m。
②栈桥结构 栈桥基础：
栈桥基础采用φ529×10mm钢管桩，横向设置3根，间距2.5m，纵向间距12m；
为加强基础的整体性，每排横向钢管桩采用双[16槽钢做剪力撑。
横、纵梁：
钢管桩顶用6m长的双I32b工字钢做下横梁。
下横梁上纵桥向布置两组1.50m高、每组两片装配式贝雷桁架主梁，贝雷桁架采用0.45m支撑架连接。
贝雷梁上用I32b型工字钢分配横梁，纵向间距0.5m。
分配梁上采用20号槽钢铺装成桥面。
栈桥两侧设置栏杆，栏杆高1m，主架采用Φ48钢管焊接成三角竖向支撑杆、间距1.5m；
纵向焊接Φ48钢管两层（底层高于桥面0.55m，顶层高于桥面1m）。栏杆采用0.35m红白相间夜光漆进行油刷。
③平台各主要部件的受力计算 A、桥面铺装层计算 根据现有材料，桥面铺装设计为20号槽钢。
[20槽钢受力情况与前面钢管桩、型钢打桩支架受力情况一样，本节不再重复计算。
B、Ⅰ32b分布梁受力计算 以10m3罐车验算 其计算简图如下：
C、d跨中最大弯矩Mmax=1/8×0.1×3.052+1/4×14.7×3.05=11.323t.m。
分布梁为Ⅰ32b工字钢，考虑一根工字钢承受一个后轴荷载，其截面抵抗矩W=726cm3,I=11262cm4,腹板厚度d=11.5mm。
所以横梁的最大应力σmax= Mmax/w =1132300/726=1558Kg/cm2 =155.8Mpa<[σ]=215mpa 抗剪能力计算：
V=14.7/2+0.1×3.05/2=7.503t = V/bh=75030/320×11.5=20.4MPa＜[τ] =125Mpa。
挠度计算 Fmax=PL3/48EI+5qL3/384EI=147000*30503/48*2.1*105*11262*104+5*1*30503/384*2.1*105*11262*104=3.6mm<[f]=3050/400=7.6mm。
Ⅰ32b工字钢抗弯、抗剪、挠度均满足要求。
C、贝雷桁架纵梁受力计算 一跨贝雷片及上部结构自重：q1=927kg/m 考虑最大荷载50t履带吊跨中位置吊重20t。履带吊履带长度4.5m,分布荷载 q2=1.2*70000/4.5/2=9333.3kg/m。计算简图如下。
贝雷架的跨中弯矩最大值Mmax=1/8×9333.3×122+1/8×927×122-1/2×9333.3×3.752=119020kg.m=1190.2kn.m 双排贝雷片容许弯矩为1567.4t.m。满足要求。
双排贝雷片剪力为: (9.3333*4.5+0.927*12)/2=26.56t=265.6kn。
双排贝雷片的允许剪力为490.5t，贝雷片抗剪能够满足要求。
桁架容许内力表 桥型 容许内力 弯矩（KN*M） 剪力（KN） 不加强 单排单层 788.2 245.2 双排单层 1576.4 490.5 三排单层 2246.4 698.9 双排双层 3265.4 490.5 三排双层 4653.2 698.9 加强 单排单层 1687.5 245.2 双排单层 3375 490.5 三排单层 4809.4 698.9 双排双层 6750 490.5 三排双层 9618.8 698.9 贝雷桥梁几何特性表 结构构造 W(cm3) I(cm4) 单排单层 不加强 3578.5 250497.2 加强 7699.1 577434.4 双排单层 不加强 7157.1 500994.4 加强 15398.6 1154868.8 三排单层 不加强 10735.6 751491.6 加强 23097.4 1732303.2 双排双层 不加强 14817.9 2148588.8 加强 30641.7 4596255.2 三排双层 不加强 22226.8 3222883.2 加强 45962.6 6894382.8 挠度计算 Fmax= 5q（1+2）l4/384EI-q2a2/48EI*（3l2-2a2）=5*（93.3+9.27）*103*124/ （384*2.06*1011*2*250500*10-8）-93.3*103*3.752/（48*2.06*1011³*2* 250500*10-8）*（3*122-2*3.752）=0.016m <[f]=12/400=0.03m D、钢管桩顶下横梁受力计算 2根I32b横梁支撑在钢管桩上，其支点距离为250cm，按两跨连续梁计算，取其最不利荷载，其计算简图如下：
先计算P的值：
贝雷桁架重量及桥面系总重的1/8+50T履带吊吊重20T总重的1/4 P=2.13Kg+17.5=19.63t。
I32b几何参数：W=726.7cm3,I=11262cm4,腹板厚度t=11.5mm。
力学参数[σ]=215mpa,[τ]=125mpa。
按两跨连续梁计算最大弯矩Mmax=-0.333×19.63×2.5=-16.342t.m σ=Mmax/W=16342×100/2*726.7=1125 k g/cm2=112.5mpa<[σ]=215mpa 剪力V=1.333P=1.333*19.63=26.167t τ=V/2th=261670/2*11.5*320=35.6mpa<[τ]=125mpa。
挠度计算 Fmax=1.466PL3/100EI=1.466*196300*25003/100*2.1*105*11262*104 =1.9mm<[f]=2500/400=6.25mm。
E、栈桥钢管桩受力计算` 根据计算简图，钢管桩最大受力19.63×4/3=26.17t，钢管桩自重1878 Kg，结构要求单根钢管桩承载力为28.05t。
由上节钢管桩受力计算可知钢管桩承载力为41.1t,满足要求。
(2)型钢栈桥+钢管桩、型钢支架做桩基施工平台设计方案及结构简介 ①设计方案及结构简介 栈桥基础采用φ529钢管桩，横桥向布置3根，间距2.5m，纵桥向跨度4.5m；
钢管桩上设2根I32b工字钢下横梁；
下横梁上设8根I40C工字钢纵梁，纵梁间距80cm。纵梁上设I12.6，间距20cm, I12.6上铺设1cm钢板桥面。型钢栈桥见附图四《型钢栈桥平面图》。
②主要构件受力计算 A、荷载布置 a、纵梁荷载布置考虑为50T吊车吊重20T行驶至跨中和50T砼罐车行驶至跨中时最不利荷载；
b、横梁荷载布置考虑为50T吊车吊重20T在横梁位置吊打钢板桩时最不利荷载。
c、栈桥上部结构单跨自重荷载：
21.195（桥面钢板）+28.84（I40C）+19.853(I12.6)＝69.8KN， 每根工字钢荷载q1=1.2*69.8/8/4.5=2.33 KN/m 考虑栈桥实际情况，栈桥为保证安全，故设计为单向形式且同方向车辆间距不小于4.5米，即一跨内只布置一辆重车。
B、栈桥纵梁工字钢受力计算 a、履带-50吊车布置在跨中时, 计算跨径为L =4.5m(按简支梁计算)。
履带-50履带接触地面长度为4.5m， 1.2*700/4.5=186.667kn/m。
每根工字钢荷载q2=186.667/4=46.667 kn/m（考虑履带吊荷载由4根工字钢承受）。
计算工字钢强度 Mmax= 1/8×2.33×4.52+1/8×46.667×4.52= 124.02kn.m σ＝Mmax / W＝124.02*106/1192.4*103=104mpa＜[σ]=215Mpa。
剪力计算 Vmax =(2.33+46.667)*4.5/2＝110.24KN。
τ≈Vn/bh=110.24×103/400×13=21.2mpa<[τ]= 125mpa。
挠度计算：
Fmax=5ql4/384EI=5*(2.682+46.667) *45004/384/2.1*105/23847*104=5.3mm<[f]=4500/400=11.25mm。
b、500KN砼罐车布置在跨中时（考虑1.4动载系数）：
Mmax＝14.7/2×1.55+1/8×0.233×4.52=12t.m(考虑荷载由4根工字钢承受)。
σ＝Mn / Wx＝12000*100/1006=1311kg/cm2=100.6mpa＜[σ]=215Mpa。
满足要求。
剪力计算 50t砼车行驶临近支点时剪力最大：
Vmax=(29.7+29.7*3.1/4.5)/4+0.233*4.5/2=13.06t。
τ≈Vn/bh=130600/400×13=25mpa<[τ]=125mpa。
挠度计算 Fmax=5*2.682*45004/384*2.1*105 *23847*104+0.5*147000*1550*[3*1550*45002-4*15502*4500+15503-15502*1400]/6*2.1*105*23847*104*4500=4.7mm<[f]=4500/400=11.25mm。
由计算可知8根I40C工字钢满足要求。
C、栈桥横梁工字钢受力计算 选择50T履带吊吊重20T在横梁上方为最不利荷载。
横梁采用2根I32b工字钢搭设。荷载分布见下图：
验算工字钢强度 Mn=21*0.3/2=3.15t.m σ＝Mn / Wx＝3.15×105/726=433.9kg/cm2=43.4mpa<[σ]=215Mpa 剪力计算 vmax =1.2*350/2=210KN，Vn= Vmax/2 τ≈Vn/bh=105*103/320*12=32.8mpa<[τ]=125mpa 挠度计算：
Fmax=pa/6EIL[(2a+c)L2-4a2L+2a3-a2b-c3]=0.5*210000*300/6*2.1*105*11262*104*2500[(2*300+300)*25002-4*3002*2500+2*3003-2*3002*1900-3003]=0.27<[f]=5000/400=12.5mm。
D、栈桥I12受力计算 以10m3砼罐车验算 10m3砼罐车驱动轴为两排，横向间距1.9m，顺车辆方向间距1.4m。首排驱动轮与前轮间距为4m。重量50T(罐车自重+砼重)，重量分配：前轴8T,两排后轴均为21T，考虑荷载冲击系数1.4，前轴重11.2T,每排后轴重29.4T。
每个后轴重29.4t，每侧分布宽度为60cm（横桥向），可以考虑作用在2片I12.6上面，在I12上的分布宽度为60cm，其分布线荷载q=14700/2/60=122.5Kg/cm。计算简图如下。
近似按简支梁计算：
Mmax=1/8×122.5×802-1/2×122.5×102=91875kg. cm σ=Mmax/w=91875/77.5=1185kg/cm2 =118.5mpa<[σ]=215Mpa。
剪力、挠度验算略。
施工时采用I12,间距20cm,上面铺设1cm钢板。
E、钢管桩承载力计算 选择50T履带吊，吊长8m，Φ1.6m * 壁厚12mm钢护筒及60Kw锤头在横梁上方为最不利荷载。
单桩最大荷载按1.2*70/3=280KN计算。
根据前面钢管桩受力计算能满足要求。
3、水中打桩支架结合上部现浇连续梁支架法 水中打桩支架结合上部现浇连续梁支架施工平台适用条件为：连续多排墩柱位于河道中，河道较宽，上部结构为现浇箱梁的水中墩。以JF匝道50m跨水中现浇梁为例，打桩支架结合上部现浇连续梁支架施工平台平面布置见附图五 《JF匝道50m跨水中打桩支架平面布置图》。
(1)水中打桩支架结合上部现浇箱梁支架施工平台设计方案及结构简介 JF匝道50m跨现浇箱梁水中打桩支架见附图六《JF匝道50m跨现浇箱梁水中打桩支架断面图》。在JF3、JF4承台两侧增设了两排钢管桩，每排7根φ529钢管桩，两排钢管桩间距12m，等宽段箱梁钢管桩横向间距为250、160、160、160、160、250，加宽段箱梁钢管桩横向间距为250、160、160、160、160、250、213，钢管桩顶焊接80cm*80cm*16mm钢板，钢板顶为双I40下横梁，下横梁上为6排双排贝雷架纵梁，纵梁间距226、90、540、90、226，纵梁上铺设I45b工字钢形成打桩平台。
承台以外现浇支架布置按附图六：《JF匝道50m跨现浇箱梁水中支架断面图》1-1布置，JF3、JF4承台位置各两排现浇箱梁钢管桩暂不施工，下部结构施工完成后按附图七完成水中支架施工。
(2)水中打桩支架各主要部件的受力计算 现浇箱梁支架在以后现浇箱梁部分验算，本节只验算打桩支架部分。
验算I45b横梁：
I45b横梁间距50cm,计算跨度5.4m,由前面计算：5.5m计算跨度能满足罐车和50T履带吊工作要求，5.4m计算跨度也能满足要求。
验算贝雷片 由前面计算单片贝雷片最大弯矩为53.8t.m,单排单层加强型贝雷片允许弯矩168.75tm,剪力也能满足要求，贝雷片受力满足要求。
4、拉森钢板桩围堰 本工程主线桥、匝道桥水中结构基础大部分设计为钻孔桩+水下承台（系梁）的形式，采用拉森钢板桩围堰施工水下承台（系梁）。钢板桩围堰见附图八：《JF3钢板桩围堰平面图断面图》。
选用40cm*18cm*12m的钢板桩，腹板厚13.1mm,钢板桩顶面标高7.3，河床标高2.5，钢板桩土面以上4.8m,钢板桩进入淤泥层1.5m，淤泥质粘土层3.9m，粉质粘土1.8m。
以JF3水下承台为例，承台尺寸为3.3*7.7*3.0m,拉森钢板桩围堰平面尺寸为：5.3*9.7m。承台顶面设计高程为6.0m，承台底面设计高程3.0m,河床底高程为2.5m，在河床底设50cm C20砼封底。
水位情况 正常水位：h常=5m（此时水深2.5m），最高水位hmax =6.3m（水深3.8m），围堰设计时按最高水位考虑。
据现场考察最大水流速度按时速V=2 m/s，不考虑流速沿水深方向的变化，则动水压力为：
P=10KHV2×B×D/2g=139.6KN 式中：P-每延米板桩桩上的动水压力的总值（KN）；
H-水深（3.8）；
V-水流速度（0.5m/s）；
g-重力加速度（9.8m/s2); B-钢板桩围堰的计算宽度取B=1m；
D-水的密度（10KN/m3）; K-系数，（槽形钢板桩围堰K=1.8~2.0，此处取1.8）。（参照《公路施工手册》，假定此力平均作用于钢板桩围堰的迎水面一侧。）计算简图如下。
按两跨连续梁计算。
所有内围囹采用双I36b型钢制作，假设动水压力荷载的1/2作用在I36b工字钢上q=139.6/2=69.8KN/m,Mmax=0.125ql2=0.125×69.8×4.852=205.234KN..m，W=920.8cm3, σmax=M/W=2052340/2×920.8=1114kg/cm2=111.4Mpa<215Mpa。满足要求。
剪力V=0.625ql=0.625×69.8×4.85=211.581kn τ=V/2dh=211581/2×12×360=24.5<125mpa 挠度f=ql4/2×100EI=5.5mm<4850/400=12mm。满足要求。
如果水中承台、系梁底标高较高，水压力较小，如Z76承台底标高4.333，可不设砼封底，在承台、系梁底面下设下内支撑。下内支撑布置形式同上内支撑一样，在上、下内支撑四角用φ250*8mm钢管设置120*120cm斜撑。布置形式见附图二：Z76钢板桩围堰+型钢平台平面布置图。
5、水中钢栈桥、平台施工工艺 (1)钢栈桥施工工艺 栈桥施工工艺流程见图1。
图1 栈桥施工工艺流程 振动锤定位 测量控制 吊车吊振动锤下沉钢管桩 钢管桩桩间连接 便桥下横梁安装 贝雷梁安装 纵、横分配型钢 贝雷梁斜撑抗风拉杆安装 20槽钢铺装 防滑条、栏杆、照明等附属结构安装 振动锤安装 测量放线 钢管桩加工 栈桥由岸边向河中延伸，采用边打桩边架梁的方法施工。
由于桥轴线与大堤有一定夹角，施工时需注意起始墩与栈桥轴线必须对应，先准确测量放样定位后再施工。
钢管桩制作：
卷制钢桩的钢板,必须符合设计及规范要求 管节拼装定位应在专门台架上进行，管节对口应保持在同一轴线上进行。
管节管径差，椭园度以及桩成品的外形尺寸必须满足规范要求。
钢管桩焊缝质量应符合要求。
根据陆上50t吊车的起重性能，18m桩在现场一次性制作好，施工中不考虑接桩，运至现场沉桩。
振动下沉钢管桩：
栈桥第1跨采用50t履带吊在岸边打桩。水中其余部分50t履带吊直接在栈桥上吊振动锤打桩，由于受50t吊车吊重吊高限制，使用液压钳无法达到目的。采用振动锤通过液压夹钳吊立钢管桩后进行沉桩。
沉桩以标高控制。
沉桩偏差：桩位平面位置：±10cm 桩 顶 标 高：±10cm 桩身垂直度：1% 每根钢管桩下沉深度以60T振动锤无法沉桩为止，下沉到位后，应进行桩之间的剪刀撑连接，增加桩的整体稳定性，连接材料采用双[16槽钢，需根据现场尺寸下料。焊缝质量满足设计及规范要求。
下横梁I32b安装及桩顶处理：
I32b安装经测量放线后，直接嵌入钢管桩内31cm，露出桩顶1cm。
贝雷梁及横，纵向分配梁拼装：
贝雷梁预先在陆上或已搭设好的栈桥上按每组尺寸拼装好，然后运输到位，安装在I32b上。贝雷梁的位置需放线后确定，以保证栈桥轴线不偏移，贝雷梁安装到位后，横向、竖向均焊定位挡块及压板，将其固定在I32b上。
贝雷梁拼装完毕，其上铺设I32b横梁，间距50cm，I32b与贝雷梁间采用Ф16“U”型螺拴固定，每个节点1套螺栓。
桥面板铺装及附属结构施工 桥面板采用[20槽钢铺设。栈桥栏杆高1m，采用Φ48焊接钢管焊接，立柱间距1.5m，焊在栈桥I32b上。
型钢栈桥与贝雷梁钢栈桥施工方法相同。
(2)钢板桩围堰施工工艺 按照施工工艺流程，现将围堰施工各个工序中的施工步骤作具体说明。拉森型钢板桩连接示意图接见图2。
图2 拉森型钢板连接示意图 钢板桩有效宽度40cm,高度18cm，长度12m。
施工准备：选择吊车停放场地、堆料场地及材料加工场地，并进行平整，保证机械、设备进场后能够在施工场地正常运行。材料堆放前铺垫垫层或枕木。
将新旧钢板桩运到工地后，详细对其检查、丈量、分类、编号，同时对两侧锁口用一块同型号长2～3m的短桩采用检查小车进行检验。
锁口通不过或桩身有弯曲、扭曲、死弯等缺陷，采用冷弯，热敲（温度不超过800～1000℃），焊补、铆补、割除、接长等方法加以整修。同时确保接头强度与其它断面相等，接长焊接时，用坚固夹具夹平，以免变形，在焊接时，先对焊，再焊接加固板，对新桩或接长桩、在桩端制作吊桩孔。
检查小车示意图见图3。
图3检查小车示意图 小 车 短标准桩 受检查桩 已检查的钢板桩堆置场 未检查的钢板桩堆 小车 绞车 钢板桩插打前，测量人员重新复核围堰边线，施工人员根据围堰边线设置导向架。
钢板桩插打采用50t吊及50t震动锤。
在采用组桩插打时，每隔4～5m设有一道夹木，夹木在板桩起吊前夹好，插打时，逐付拆除，周转使用。
组桩及单桩的锁口内，涂以黄油混合物油膏（重量配合比为：黄油：沥青：干锯末：干粘土=2：2：2：1），以减少插打时的摩阻力，并加强防渗性能。
钢板桩的吊运插打与合拢：
钢板桩逐块（组）插打到底，先插合拢后，再逐块（组）打入，本工程钢板桩拟先插上游边，在下游合拢。
钢板桩合拢后先焊接最上面一道内支撑，将钢板桩连成整体，铺设钢板桩顶I28a工字钢,钻机前、后部支点位置连续铺设4根I28a工字钢，其它位置I28a工字钢间距1m,工字钢上面铺设5cm厚脚手板。
拔桩：墩身下部结构施工完毕并达到设计强度后，可进行拔桩工序。在钢板桩插打前，对插入土层内部的钢板桩内外两侧涂刷沥青，减少拔桩的摩擦力。钢 板桩拔桩前，先将围堰内的支撑，从下到上陆续拆除，并陆续灌水至高出围堰内外水位平衡。再在下游选择一组或一块较易拔除的钢板桩，先略锤击振动各拔高1～2m，然后依次将所有钢板桩均拔高1～2m，使其松动后，再从下游开始分两侧向上游挨次拔除，对桩尖打卷及锁口变形的桩，可加大拔桩设备的能力，将相邻的桩一齐拔出。
(3)栈桥、打桩支架、围堰的日常观测、维护 ①沉降、位移观测 在栈桥、打桩支架、围堰设置沉降、位移观测点定期进行沉降、位移观测，做好观测记录。围堰要做渗水量、管涌和钢板桩、内支撑变形观测。发现问题及时采取加固措施。
②栈桥日常维护 由专人对栈桥连接部位及桥面板进行经常性检查，发现有掉焊变形情况及时维修。
五、水中钻孔桩施工方法 1、施工工艺 本标段水中桩既有摩擦桩又有嵌岩桩，最大桩径2.0m，最小桩径1.3m。采用冲击钻（锤重8t）钻进。
施工供电，施工现场设4台500KVA变压器以国家系统电为主供电源，同时，配备2台200KW柴油发电机组以作施工备用电源。
施工用水，搅拌站设有深井，施工现场用水取文海河河水。
水中桩工艺流程见图4 图4水中桩工艺流程图 钢护筒制作作 施工动员 测量放样 搭设钢栈桥 搭设水中平台台 施打钢护筒 钻机就位 钢构件制作 钻进 设泥浆系统 第一次清孔孔 测定泥浆 终孔确认 安装导管 下放钢筋笼 测定泥浆 第二次清孔 钻机移位 灌注水下砼 钢筋笼制作 导管水密性试验 2、测量放样 可采用单测站极座标放样各桩位轴线点，指导钢护筒的下放，恢复每条桩位处的纵横轴线，钢护筒下放后检查平面位置和倾斜度，倾斜度测定可采用定长测定上下点标高，计算出实测垂直度。
将标高从岸上引至平台上，依此确定台上各结构部件标高，及时检查桩头平面和标高偏差。
根据《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50——2011）要求，平面控制网测量等级为三等三角，测角中误差±1.8″，考虑本项目跨河较长，采用GPS卫星定位系统进行控制网复核测量和施工加密网敷设，以确保施工测量精度。
3、水中桩基护筒设置 水上平台搭设后即可施打钢护筒。D200桩基护筒采用δ=12mm厚钢板卷制，其直径比桩径大300mm；
D180及以下护筒采用δ=10mm厚钢板卷制，其直径比桩径大300mm。
护筒的埋置深度确定，水道淤泥层较厚，为提高成孔的可靠性、安全性，水中桩基护筒必须埋置深入到粉质粘土层内1~1.5m,具体深度将根据桩位处地勘资料确定。
护筒制作 护筒采用A3钢板卷制，在制作棚用卷板机卷成筒后，在焊接平台上焊接。为加强钢护筒的整体刚度，钢护筒的焊接接头处均在外加设钢带，护筒脚处加设钢带作刃脚，钢护筒加工要标准垂直度每米不超过1cm，椭圆度不大于2cm，焊接采用坡口双面焊，所有焊缝连接应保证不漏水。钢护筒在岸上制作场分节（每节长5~6m）制作好后，运至桩位处，根据实际使用情况，现场焊接接长。
护筒的连接处要求筒内无突出物，应耐拉、压，不漏水。必要时，在护筒底部、顶部以及焊接处加设钢板箍，以增强护筒的密封性、抗滑性和刚度。
水中钢护筒的下沉 钢护筒须振动下沉。由控制网点在平台上精确放样,定出桩中心点位置,安设导向架，导向架的内径应较护筒外径大5~8cm，用吊机吊起已拼接好的钢护筒，通过导向架缓缓下放，护筒依靠自重停止下沉后，即用150KW振动锤振动下沉，并按需要焊接接长护筒，直至护筒脚埋深达到设计标高，护筒顶面高出预计最高水位1.5~2m（施工期间）以上，为保证桩基础质量，桩基护筒须穿过淤泥层。钢护筒埋设时，设置两道导向架，尽量减少钢护筒的倾斜。护筒就位经测量其坐标、倾斜度符合要求后再振动下沉。
护筒下沉时，各接头须不漏水、不漏浆。振动下沉后无明显变形、卷口。焊缝无开裂现象，同时应测量其中心位置是否正确，护筒是否竖直，护筒中心与桩位中心偏差不得大于5cm（单排桩）和竖直度（不大于1%）。
4、钻孔 钻机安装后，底座和顶端应平稳，在钻进中不应产生位移和沉陷，否则应及时处理。开钻时慢速钻进，待导向部位或钻头全部进入地层后，方可加速钻进。钻孔作业分班连续进行，及时、准确填写钻孔记录并作好换班的交接工作。钻孔时首先将钻头吊入设置好的护筒内，起动泥浆泵（送浆）及吸浆泵（吸浆），稍吊起钻头，使钻头空钻，待泥浆压进钻孔（正循环）或泥浆被吸出（反循环）后，待护筒内泥浆达到设计要求开始冲击成孔。刚开始采用小冲程缓慢冲孔，待钻头全部进入硬土层后开始正常成孔。在钻进过程中或因故停钻时，应保持孔内有规定的水位和要求的泥浆相对密度、粘度。处理孔内事故或因故停钻，必须将钻头提出孔外，对孔口加盖防护。升降钻锥时应平稳，钻锥提出井口时应防止碰撞护筒、孔壁或钩挂护筒底部。在钻进过程中为防止坍孔，采用PHP优质泥浆护壁；
孔内泥浆始终高出孔外水位1～1.5m，粘土库、制浆池、沉淀池根据现场情况布设，制造和沉淀净化泥浆；
水中桩钻进时设置数个沉淀池，利用重力使固相物沉淀，然后将其运走，严禁污染河道。
泥浆的调制、泥浆性能要求：
相对密度：1.2-1.4 粘度：22-30 Pa.s 含砂率：≤4% 胶体率：≥95% 失水率：≤20ml/30min 泥皮厚：≤3mm/30min 静切力：3-5Pa 酸碱度：8-11PH 终孔检查 钻孔至设计标高后，采用自制检孔器对桩径、垂直度等进行检测，即用钢筋焊制成检测笼，检测笼外径为钻孔桩钢筋笼外径加10cm（不得大于钻头直径），长度为4~6倍钢筋笼外径。检测时，用钻机将检测笼吊入孔内下落，直到沉入孔底，测量并记录各项检测结果。孔的中心位置偏差<50mm；
孔径不小于设计桩径；
孔深倾斜度小于1%；
孔深不小于设计深度（嵌岩桩应超过设计深度5cm）。进入岩层后（特别是嵌岩桩）应加强岩样的鉴别，岩层每进尺1m取样一次并经驻地监理见证,封存保护好岩样（直至桩基检测结果出来后），确保嵌岩达到设计要求。如发现实际地层（厚度、类别）与勘察资料有严重出入时应及时通知监理工程师和设计单位。
5、清孔 钻孔钻到设计标高后，对孔位、孔深、孔径等进行检查，当其符合规范要求后进行清孔，严禁以超钻代替清孔。清孔拟采用换浆法。终孔后，停止进尺，提升钻锥离孔底钻渣面，并保持泥浆正常循环，以大泵量泵入符合清孔后性能指标的新泥浆，维持正循环4h以上，直到清除孔底沉渣、减薄孔壁泥皮、泥浆性能指标符合要求为止。在吊入钢筋骨架后，灌注水下混凝土之前，应再次检查孔内泥浆性能指标和孔底沉淀厚度，如超过规定，应进行第二次清孔，待符合要求后方可灌注水下混凝土。在清孔排渣时，注意保持孔内水头，防止坍塌。
清孔后，应从孔底取出泥浆试样进行性能指标试验，应符合如下要求：
相对密度1.03~1.10;粘度17~20Pa.s;含砂率<2%;胶体率大于98%。
6、钻孔成孔注意事项 钻（冲）机就位：在冲机底座采取可靠固定措施，防止冲机的移位，冲孔3-5m后，复测桩位，以后每冲孔4～5m复核一次。
冲击钻开孔时，应采用低锤（小冲程）密击开孔，使初成孔坚实、垂直、圆顺，能起导向作用，并防止孔口坍塌，钻进深度超过钻锥全冲程后，方可施行正常冲击。如表土为松散土层时，应抛填小片石和粘土块，保证泥浆比重1.4～1.5，待成孔5m以上，各方面符合要求后，按不同土层情况冲进。
在粘土层，加清水或低比重泥浆，冲程1~2m。
在砂层及砂夹石中冲程1~3m，抛入粘土块，控制泥浆比重1.3~1.5。
遇有孤石时，在孔内抛填不小于0.5m厚的碎片石，开始用低锤密击，冲锤平稳，机架摇摆不大时，可逐步加大冲程2~4m，控制泥浆比重1.3~1.5。
进入基岩后，开始宜低锤密击，待冲锤平衡后，逐步加大冲程至3~4m，泥浆比重控制在1.3左右。
冲击过程中如遇坚硬漂卵石，宜采用中、大冲程，但最大冲程不宜超过4～6m，操作时应防止打空锤和松绳。
冲击表面不平整的漂石、硬岩时，应先投入粘土夹小片石，将表面垫平后冲击钻进。
钻进过程如出现缩颈、斜孔、塌孔时，应立即回填碎石至成孔合格处0.5～1.0m以上，重新冲孔造壁，严禁用钻头修孔，以防卡钻（锤）。
冲击至接近设计孔底标高1.0m时, 减小冲程低锤密击，防止由于冲程过大破坏设计桩底岩层结构；
7、钢筋笼加工及安装 钢筋骨架的制作 桩基施工时，按设计要求，钢筋参数L1和K值需要根据现场实际地质情况进行调整，调整原则如下：
L1同时满足以下三个条件：
a、桩径D≤1.6m，取泥面以下16m处为主筋截断点；
b、桩径D＞1.6m，取泥面以下10D处为主筋截断点；
c、软基层底面以下6m。
K值根据桩径D确定如下：
a、桩径D≤1.3m，软基层底面以下6m；
b、桩径1.3m＜D≤1.6m，软基层底面以下8m；
c、桩径D＞1.6m，软基层底面以下约6D处（D1.8m取10m，D2.0m取12m，D＞2.0m取14m）。
加工钢筋的允许偏差见下表 项 目 允 许 偏 差（mm） 受力钢筋顺长度方向加工后的全长 ±10 弯起钢筋各部尺寸 ±20 箍筋、螺旋筋各部分尺寸 ±5 钢筋位置允许偏差见下表 检查项目 允许偏差（mm） 受力钢筋 间距 两排以上排距 ±5 同排 梁、板、拱肋 ±10 基础、锚定、墩台、柱 ±20 灌注桩 ±20 箍筋、横向水平钢筋、螺旋筋间距 0,-20 钢筋骨架尺寸 长 ±10 宽、高、直径 ±5 弯起钢筋位置 ±20 保护层厚度 柱、梁、拱肋 ±5 基础、锚定、墩台 ±10 板 ±3 钢筋骨架在钢筋制作场地制作、存放，最后用平板车或人工抬运至桩孔附近。钢筋骨架整体制作、分节吊装。
钢筋骨架采用加劲筋成型法制作。制作时，按设计尺寸做好加劲筋圈，标出主筋的位置。焊接时，使加劲筋上任一主筋的标记对准主筋中部的加劲筋标记，扶正加劲筋，并用木制直角板校正加劲筋与主筋的垂直度，然后点焊。在一根主筋上焊好全部加劲筋后，用机具或人转动骨架，将其余主筋逐根照上述方法焊好，然后吊起骨架搁于支架上，套入盘筋，按设计位置布好螺旋筋并绑扎于主筋上，点焊牢固。为使钢筋骨架正确、牢固定位，在钢筋骨架周围每2米焊4 个弧形钢筋“耳朵”，以保证保护层厚度和钢筋骨架位置。钢筋骨架制作时，严格控制外形尺寸。
制好的钢筋骨架放在平整、干燥的场地上。存放时，每个加劲筋与地面接触处都垫上等高方木以免粘上泥土。每组骨架的各节点要排好次序，便于使用时按顺序装车运出。在骨架每个节段上都要挂上标志牌，写明墩号、桩号、节号等。尤其定位钢筋骨架，由于护筒顶面标高不同，其高度也不相同，因此更应标写清楚。存放钢筋骨架还要注意防雨、防潮，且不宜过多。
钢筋骨架的运输采用平车上加托架进行托运。运距较短时，用人工抬运。抬运时在若干加劲筋处尽量靠近骨架中心穿入抬棍，各抬棍受力要均匀。
钢筋骨架的起吊和就位 钢筋骨架的起吊采用汽车吊。为了保证骨架起吊时不变形，宜用两点吊。第一吊点设在骨架的下部，第二吊点设在骨架长度的中点到上三分点之间。起吊前,在骨架内部临时绑扎两根杉木杆以加强其刚度。起吊时，先提第一吊点，使骨架稍提起，再与第二吊点同时起吊。待骨架离地面后，第一吊点停止起吊，继续提升第二吊点，随着吊点不断上升，慢慢放松第一吊点，直到骨架同地面垂直，停止起吊。解除第一吊点，检查骨架是否顺直。如有弯曲应整直。当骨架进入孔口后将其扶正徐徐下降，严禁摆动碰撞孔壁。然后，由下而上地逐个解去绑扎杉木杆的绑扎点。解去后，杉木杆受水的浮力自行浮出水面后即可取去。当骨架下降到第二吊点附近的加劲筋接近孔口时，可用木棍或型钢等穿过加劲筋的下方，将骨架临时支承于孔口，将吊钩移至骨架上端，取出临时支承，继续下降到骨架最后一个加劲筋处，按上述办法暂时支承。此时吊来第二骨架，使上下两节骨架位于同一竖直线上，进行焊接。接头完成，稍提骨架，抽去临时支托，将骨架徐徐下降，使全部骨架降至设计标高为止。见图5。
图5 钢筋笼吊装示意图 骨架最上端定位，由测定的孔口标高来计算定位筋的长度，并反复核对无误后再焊接定位。然后在定位钢筋骨架顶的顶吊圈下面插入两根平行的工字钢或槽钢，将整个定位骨架支托于护筒顶端。两工字钢或槽钢的净距应大于30cm。其后撤下吊绳，用短钢筋将工字钢或槽钢及定位筋的顶吊圈焊于护筒上，一方面可以防止导管或其他机具的碰撞而使整个钢筋骨架变位或落入孔中；
另一方面也可起到防止骨架上浮的作用。见图6。
图6 钢筋笼孔口安装示意图 骨架就位焊接后，核对每节骨架入孔解下的标志牌，防止漏掉或接错骨架事故的发生，最后详细检测钢筋骨架的底面标高是否与设计相符。
灌注完毕的砼开始初凝时,割断定位骨架竖向筋，使钢筋骨架不影响砼的收缩，避免钢筋砼的粘结力受损失。
漏斗、导管的制作和安装 漏斗制作 采用δ=3mm的钢板拼装焊接，边角处均用角钢加固，上口四周对称各焊两个吊环，出口为圆筒，其容量应能满足灌注水下混凝土首批储备量的需要。
导管制作 采用内径φ30cm、δ=6mm钢管，丝口连接，每节导管长度分别为1m、2m、4m三种，另有0.2~0.8m长的辅助导管。导管在使用前要进行试拼，试拼好后进行水密承压（按1.5倍孔底水压）作水密性试验和接头抗拉试验接口连接要牢固严密，不得夹有杂物，同时检查拼装的垂直情况，根据桩孔的总长，确定导管的拼装长度。
施工时，预先把导管拼接好，然后用人工配合钻机或履带吊起吊安装，并按顺序登记导管的编号及相应的长度。对准钻孔中心下放安置导管，防止挂在钢筋笼上。连接后导管的轴线偏斜不得超过其长度的0.1%，底管偏距不得超过20mm。在灌注混凝土之前进行升降试验，吊装时导管位于孔口中央，导管底悬空30-40cm，并消除管内压力。
8、灌注水下混凝土 水下混凝土配制，可采用普通硅酸盐水泥，水泥的初凝时间不宜早于2·5h，强度等级不得低于42·5；
粗集料采用轧制石灰岩碎石，集料的最大粒径不大于导管内径的1/6~1/8倍和钢筋最小间距的1/4，同时不应大于40mm，连续级配；
细集料采用良好的中砂（河砂）；
混凝土的配合比含砂率宜采用0·4~0·5，水灰比采用0.5~0.6；
混凝土拌和物应有良好的和易性，在运输和灌注过程中应无显著离析、泌水现象，灌注时应保持有足够的流动性，其坍落度宜为180~220mm；
混凝土拌物中掺入缓凝型外加剂、粉煤灰等活性材料，以改善混凝土的工作性能，延长初凝时间；
每立方米混凝土的水泥用量不宜少于350kg，当掺有适宜数量的外加剂、粉煤灰时，可不少于300kg。混凝土拌和物运至灌注地点时，应检查其均匀性和坍落度等，如不符合要求应进行第二次拌和，二次拌和后仍不符合要求时，不得使用。
灌注前，再次核对孔深、沉碴厚度等，若超出要求，用泥浆泵及导管冲翻沉碴，并重新清孔直到符合要求后才能灌注水下混凝土。
灌注混凝土前应将漏斗插入导管内，漏斗底口在孔内水面以上不少于1m。
灌注开始后，应连续的灌注，并尽量缩短拆除导管的间隔时间。灌注过程中经常用测深锤（40N重力的锥形锤）系挂于轻质、遇水不收伸缩、抗张拉的测尺或测绳探测孔内混凝土面位置，及时调整导管埋深。导管埋置深度不小于2m，一般控制在2～6m。在灌注过程中，应注意保持孔内水头高度。
离岸边较近的钻孔桩，或有便桥的钻孔桩采用25T或50T吊车提升、拆除导管，罐车运送砼到孔口直接灌注水下砼，离岸边距离较远有没有便桥的钻孔桩，吊车不能提升或拆除导管，采用钻机提升或拆除导管，用砼泵车输送砼灌注水下砼。
为确保桩顶质量，灌注的桩顶标高应比设计高出一定高度，对应冲击钻孔一般为0.8～1.0m，多余部分接桩或系梁、承台施工前凿除，残余桩头应无松散层，砼密实完整。在灌注将近结束时，应核对混凝土的灌入数量，以确定所测混凝土的灌注高度是否正确。
在混凝土灌注时，每根桩应至少留取两组试体，桩长20米以上者不少于3组。换工作班时，每工作班都应制作试件。试件应施加标准养护，强度测试后应填试验报告单。强度不合要求时，应及时提出报告，采取补救措施。
有关混凝土灌注情况，如灌注时间、混凝土面的深度、导管埋深、导管拆除以及发生的异常现象等，指定专人记录。
桩身质量检测 在钢筋笼上对称布置4（3）根检测管，检测管采用φ50mm无缝钢管，用非金属超声波探测仪透视检测，以测定桩身混凝土的均匀性和评估质量。另外，根据监理指令，对桩进行抽样钻孔取芯检测，取芯孔压注高标号水泥砂浆填充。
9、钻孔灌注桩成桩质量检查 按照技术规范或设计要求对成桩的混凝土质量采用超声波无破损检测或小应变检测。混凝土强度，靠标准试件抗压强度确定。
实测标准 灌注桩允许偏差 序号 项 目 允许偏差 检验频率 检验方法 范围 点数 1 Δ混凝土抗压强度（MPa） 必须符合附录三 每 根 桩 1 必须符合附录三 2 Δ孔径 不小于设计规定 用探孔器检验 3 Δ孔深 ＋500mm，0mm 1 用测绳测量 4 桩 位 基础桩 100mm 1 用尺量 5 排 桩 顺桥纵轴线方向 50mm 1 6 垂直桥纵轴线方向 100mm 1 7 斜桩倾斜度 ±15%tanθ 1 用垂线测量计算 垂直桩倾斜度 L/100 1 8 沉淀厚度 摩擦桩 0.5d,且<500mm 1 开始灌注砼前 用测绳测量 端承桩 50mm 外观鉴定 桩头凿除预留部分后，无残余松散层和薄弱混凝土层。
需嵌入承台内的混凝土桩头及锚固钢筋长度应符合图纸要求；
如锚固长度低于规范规定的最小锚固长度要求时，必须返工处理。
10、桩基施工故障及处理方法 （1）钻孔故障及处理方法 坍孔 其表征是孔内水位突然下降又回升，孔口冒细雨密水泡，出渣量显著增加而不见进尺，钻机负荷显著增加等。坍孔多由泥浆性能不符合要求、孔内水头未能保证、机具碰撞孔壁等原因造成。应查明坍孔位置后进行处理，坍孔不严重时，可回填土到坍孔水位以上，并采取改善泥浆性能、加高水头、深埋护筒等措施，继续钻进；
坍孔严重时，应立即将钻孔全部用砂类土或砾石土回填，无上述土类时可采用粘质土并掺入5%—8%的水泥浆，应等待数日方可采取改善措施后重钻。坍孔部位不深时，可采取深埋护筒法，将护筒填土夯实，重新钻进。
钻孔偏斜、弯曲 常由地质松软不匀、岩面倾斜、钻架移位、安装未平或遇探头石等原因造成。一般可在偏斜处吊住锥反复扫孔，使钻孔正直。偏斜严重时，应回填粘质土到偏斜处顶面，待沉积密实后重新钻孔。
扩孔与缩孔 扩孔多系孔壁小坍塌或钻锥摆动过大造成，应针对原因采取防治措施。钻锥缩孔常因地层中含遇水能膨胀的软塑粘土或泥质页岩造成；
钻锥磨损过甚，也能使孔径稍小。前者应采用失水率小的优质泥浆护壁，后者应及时焊补钻锥。缩孔已发生时，可用钻锥上下反复扫孔，扩大孔径。
钻孔漏浆 遇护筒内水头不能保持时，宜采取护筒周围回填土夯筑密实、增加护筒沉埋深度、适当减少护筒内水头高度、增加泥浆相对密度和粘度、增加孔壁粘质土层厚度等措施，用冲击法成孔时，可填入片石、卵石，反复冲击，增中护壁。
梅花钻（或十字孔） 常由冲击钻锥的自动转向装置失灵、泥浆相对密度和粘度过大、冲程太小等原因造成。应针对以上原因采取改善措施。已发生梅花孔，应采用片石或卵石土掺粘质土混合回填孔内，重新冲击成孔。
卡钻 常发生在冲击钻钻孔时，多因先形成梅花孔，或锥磨损未及时修补、钻孔直径变小，而新钻锥又过大，冲锥倾倒，遇到探头石或孔内掉入物件卡住等。卡钻后不宜强提，可用小锥冲击或用冲、吸的方法将钻锥周围的钻碴松动后再提出。
掉落钻物 宜迅速用打捞叉、钩、绳套等工具打捞。若落体已被泥沙埋住时，宜按前述各条，先清泥沙，使打捞工具能接触落体物后打捞。
在任何情况下，严禁施工人员进入护筒或无其他防护设施的钻孔处理故障。当必须下入护筒或其他防护设施的钻孔时，应检查孔内有无有害气体，并备齐防毒、防溺、防坍埋等安全设施后方可进行。
（2）、灌注中发生的故障及处理方法 初灌导管进水 首批砼拌和物下落后，导管进水，应将已灌注的拌和物用吸泥机（可用导管作吸泥管）全部吸出，再针对进水原因，改正操作工艺或增加首批拌和物储量，重新灌注。
中期导管进水 多在提升导管且底口超出已灌拌和物表面时发生。此时，可依次将导管拔出，用吸泥机或潜水泥浆泵将原灌拌和物表面的沉淀土全部吸出，将装有底塞导管压重插入原拌和物表面下2.5m深处，然后在无水导管中继续灌注，将导管提升0.5m，继续灌注的拌和物即可冲开导管底塞流出。
初期导管堵塞 多因隔水硬球栓不符合要求被卡住而产生。可采用长杆冲捣或用附着于导管外侧的振捣器振动导管，或提升导管迅速下落振冲，或用钻杆上加配重冲击导管内混凝土。若仍无效，应提出导管，取出障碍物，重新改用其他隔水设施灌注。
中期导管堵塞 多因灌注时间过长，表层混凝土已初凝产生；
可因某种故障，拌和物在导管停留过久而发生堵管。处理方法是将导管连同堵塞物一齐拔出，若原灌混凝土表层尚未初凝，可用新导管插入原混凝土内2m深，用潜水泵下入导管孔底，将底部水泵出，再用圆杆接长的小掏碴桶插入管底，升降多次将残余渣土掏除干净，然后在新导管内继续灌注，但灌注结束后，此桩应作为断桩以补强。
灌注坍孔 大的坍孔表征在与钻孔期间近似，可用测探仪或测锤探测，如探头达不到混凝土面高程时即可证实发生坍孔。产生原因有护筒底脚漏水；
潮汐区未保持所需水头；
地下水压超过原承压力；
孔内泥浆相对密度、粘度过低；
孔口周围堆放重物或机械振动。如坍塌数量不大，采取措施后可用吸泥机吸出混凝土表面坍塌的泥土，如不继续坍孔，可恢复正常灌注。否则，应将导管和钢筋骨架拔出，将孔内用粘土或掺入5—8%的水泥填满，待数日后孔位周围地层已稳定时，再钻孔施工。
钢筋骨架上升 除去一般被勾挂上升外，主要是由于混凝土拌和物冲出导管底口后向上的顶托力造成的，其防止办法是按规范要求控制灌注速度，其次是将钢筋骨架顶端焊固在护筒上，或将钢筋骨架中4根主筋伸长至桩孔底；
当设计许可时，骨架下端2m范围内箍筋间距布置大一点。
埋管 灌注过程中导管提升不动，或灌注完毕导管拔不出，统称为埋管。常因导管埋置过深所致。若已埋管，宜插入一直径稍小的护筒至已灌混凝土中，用吸泥机吸出混凝土表面上的泥渣，派潜水员下至混凝土表面在水下将导管齐混凝土切断，拔出安全护筒，重新下导管灌注，此桩完成后，上下断面应注浆补强。若桩径过小，潜水员无法下去工作，可在吸出混凝土表面上的泥渣后，采用输送管直径100~150mm且水下连接一段钢管的混凝土泵，泵送余下的混凝土桩身。
灌短桩头 灌注完后，桩头高程不够，多由灌注过程中孔壁断续发生小塌方，施工人员未发现，未作处理，测探锤达不到混凝土表面造成。事故发生时，可依照处理埋管办法进行处理。
夹层断桩 多为以上各种事故的次生结果。有些是在灌注后钻取桩身混凝土岩芯或无破损检测法检验时发现夹泥断桩。多因首批混凝土隔离层上升、已近初凝，流动性降低，在导管埋深较小时续灌混凝土拌和物顶破隔离层上升，将原混凝土表面的沉淀土覆盖在混凝土拌和物下面造成。施工时不易发觉，应引起重视。如发生后进行注浆补强处理。
混凝土严重离析 多因导管漏水引起水浸、地下水渗流等造成。预防措施，除按规定要求灌注外，灌注前应严格检验导管的水密性，灌注中应注意防止导管内发生高压气囊，在承压地下水地区应检测地下水的压力高度和渗流速度，当其速度超过12m/min时，应高度予以重视。
六、水中系梁、承台施工方法 水中系梁、承台采用钢板桩围堰降水施工。
系梁、承台施工降水前先检查钢板桩围堰的内支撑情况，保证内支撑完整牢固。
承台或系梁降水后基坑开挖前，由测量人员放开挖线，在挖掘过程中，用水准仪控制高程，基坑底标高比承台底标高低10cm，开挖到基底时要注意不要破坏原状土层。基坑开挖采用机械开挖，人工清底找平，开挖出的基坑土方要及时运到指定地点。
人工清理桩头，必要时可采用机械清理，清理到设计标高整平，进行小应变或超声波无破损检验方法验桩。
承台或系梁底浇筑10cm厚混凝土垫层，在垫层上用墨线放出承台的准确位置,然后进行承台钢筋绑扎、墩柱钢筋对中就位工作。
承台或系梁模板采用组合钢模板，模板由专业厂家设计，由质控人员检查模板的可靠性、模板的平整度、外形尺寸等项目是否存在问题，如发现问题，及时改正。
承台或系梁混凝土浇筑：质控人员监督混凝土质量，包括水灰比、坍落度、和易性等项目，分层浇筑，分层振捣，每层30cm，注意不碰撞墩柱或肋身钢筋笼。
浇筑完毕后，进行养生，待达到0.2-0.5Mpa时拆模，如表面有缺陷报请监理工程师及时进行修理，经隐蔽工程检查验收合格后，回填基坑。
在承台或系梁顶注意墩柱预埋钢筋位置，采用专用模具定位，确保墩柱钢筋位置准确。
施工工艺流程图见图7。
图7 系梁、承台施工工艺流程图 加水至内外水压平衡 预埋筋处理 拆除模板、质量检查 施工完毕 整平基底，凿桩头，铺垫层，测量底标高 围堰降水及支撑 检查验收，监理签证 灌注混凝土及养护 原材料实验及选择配合比，混凝土生产 钢筋加工成型 立模板并绑扎钢筋 模板制作 第四章 安全保证措施 安全管理体系 安全工作体系 安全检查 安全生产保证体系 实现安全生产 各职能部门 各业务科室 各级安全监察员 班组安全员 提高预测预防能力 消除事故隐患 提高安全意识 奖罚兑现 定 期 检查 查 检 查 不 不 定 期 检 查 期 检 查 防 防 高 空 坠 落 空 坠 落 防 火灾 灾 灾 防 机 电 事故 事 故 防防 交 通 事故 故 事 故 治安 安 安 防 触 电 触 电 安全教育 安全责任制 系 统 安 全 教 育 系 统 安 全 教 育 各 种 安 全 警示 示 安 全 警 示 三 级 教 育 三 工 教 育 安 全 管 理 制 管 理 制 度 安安 全 活 动 经费 费 活 安 全 活 安 全 活 动 经 费动 经 费动 经 费 安 安 全 奖 惩 条例 例 惩 条 例 岗 位 安 全 责 任制 全 责 任 制 一、安全保证体系 二、安全组织机构 项目部在栈桥施工开始前，成立栈桥施工应急救援领导小组，办公地点设在项目部驻地。项目部栈桥施工应急救援领导小组下设5个救援专业组，即：应急援救组、后勤保障组、治安保卫组、技术分析组和善后处理组。
项目部栈桥施工应急救援领导小组的组长由项目经理担任，副组长由项目总工程师担任；
下设的小组由副经理及安质部、技术部、物资部、综合办公室等相关部门负责人担任。
三、安全保证措施 栈桥施工过程中，为确保施工的顺利进行和安全，制定了详细的施工作业程序，采取以下的施工安全措施 （1）设立明显的航标，以确定施工范围。
（2）周围安装安全网，防止落水事故发生。
（3）水上作业人员应着救生衣。
（4）潜水作业人员作业前应对潜水设备、潜水服、高压管、通话扩音器检查无误后方可下水。
（5）一切电气设备应安装漏电开关。
（6）吊装作业，应统一指挥，严禁非指挥人员发令，指挥起重信号。
（7）打桩时履带吊履带最前端离悬臂处水平距离不得超过3米，且横桥向应在中间。
（8）为保证栈桥畅通，栈桥上严禁堆放货物。
（9）每根钢管桩打入后应立即测出河床标高，以后每周必须测量一次（大潮、洪水期应每日测量）。
（10）所有作业人员要进行三级教育才能上岗，特种作业人员要持证上岗。
（11）施工现场应该常备落水救援设备。
（12）临时用电禁止乱拉乱接，电焊机的使用严格按规定执行。
（13）机械定时检查维修及保养，尽量减少安全隐患。
四、施工应急预案 （一）编制目的 栈桥施工过程中，插打钢管桩、吊装横、纵梁等施工过程中需要严格按照操作规程施工，栈桥施工存在很大的突然性和危险性，所以在施工前必须加强岗前学习培训，施工中采取正确的安全操作规程，并设立应急预案措施，尽可能降低安全事故的发生是编制本应急预案的目的。
（二）应急救援领导小组及专业救援组职责 1、指挥领导小组职责：
（1）负责本单位“预案“的制定、修订和演练；
（2）组建义务应急救援队，并组织实施救援行动；
（3）检查督促做好栈桥施工的预防措施和应急救援的各项准备工作；
（4）发布和解除应急救援命令；
（5）向项目部领导、相关部门通报事故情况，配合上级有关部门人员进行事故调查，必要时向有关单位发出救援请求。项目部相关部门人员负责向有关上级单位通报事故情况；
（6）组织事故调查，总结应急救援工作经验教训。
2、救援专业组分工 （1）应急救援组：由副经理及有关人员组成。
负责人：项目副经理。负责查明危险源，提出应急和补救措施及劳力的调配。
（2）后勤保障组：由物资设备部、财务室等有关人员组成。
负责人：物资设备部部长。担负应急车辆、资金的调配以及伤员生活必需品和救援、器材、物资的供应任务。
（3）治安保卫组：由综合办公室及其保安人员组成。
负责人：综合办公室。担负现场治安，交通指挥，设立警戒，指导人员疏散。
（4）技术分析组：由施工技术部部长、安质检部及有关人员组成。
负责人：施工技术部长。负责收集有关设计、施工方案、作业指导书，工程日志和班前安全讲话等相关材料，对有关设备、设施、器具、起因物（指导致事故发生的物质、物体）、致害物（指直接作用于人体引起伤害和中毒的物质、物体）、痕迹、现场遗留物等进行技术分析、检测和试验，提报事故报告。
（5）善后处理组：由项目总工程师及有关人员组成。
负责人：项目总工程师。负责指导协调善后处理各项事宜。处理程序如下: ①迅速抢救伤员、保护事故现场 ②组织调查 ③现场勘寨 ④分析事故原因、确定事故性质 ⑤写出事故调查告 ⑥事故的审理和结案 （三）应急准备及措施 （1）栈桥在施工期间，将于施工上、下游各300米处设置警示牌。
（2）在栈桥进行整体吊装时，联系航道部门进行暂时封航。
（3）在栈桥上部施工时挂安全网，防止坠落物伤及来往船只。
（4）在栈桥施工的全过程中，白天施工场地周围插警示红旗，夜间开启红色警示灯予以警示。
（5）钢管桩制作，必须符合设计及规范要求，并按规范进行抽检。
（6）钢管桩沉桩偏位控制在设计范围内，以保证结构受力可靠，以及避免与工程桩位，承台冲突，栈桥施工每跨的各种构件安装可靠后，才能上重载。
（7）履带吊在栈桥上沉桩时，履带最前端悬臂处的水平距离不得超过3m，吊车应居中，以保证栈桥和吊车安全。
（8）每排钢管桩施打完毕，应立即进行桩间连接，钢联撑焊接质量可靠，以保证桩的稳定性。
（9）在涌潮及洪水期间必须经常测量栈桥桩位处受冲刷的情况，冲刷超过设计要求时，必须及时抛砂袋进行河床维护。
（四）应急响应程序 1、事故发生时，施工现场管理人员组织施工人员迅速撤离危险地带。
2、事故发生后，如有人员受伤，当事人或发现人应立即拨打120救护车到事故现场救护伤员。
3、当事人或发现人应立即向应急救援小组报告，同时采取应急措施，防止事态扩大，减少事故损失。
（1）向内部报警，简述：出事时间、地点、情况、报警人姓名。
（2）向外部报警，详细准确报告：出事时间、地点、单位、电话、事态状况及报告人姓名、单位、地址、电话。
4、项目部接到报告后，项目经理组织有关人员对发生事故的地段设栏防护，严禁闲杂人员出入，保护现场，同时按应急措施进行加固抢险。
5、项目部接到报警后，及时启动应急预案，项目部领导小组成员立即到现场，并按各自的职责开展应急救援工作。
（五）检查和教育 1、开工前项目部对栈桥施工的物资准备及机械使用情况进行检查。
2、项目部、施工班组施工前对操作员工进行岗前培训，使上岗员工熟知该专项工程的应急预案，提高实战中自防自救能力。
栈桥施工应急救援组织及联系电话 序号 姓名 联系电话 职务 职责 1 李杰 18676552188 项目经理、组长 全面负责 2 孟火全 13600435650 总工、副组长 善后处理 3 汪双林 13923322756 项目副经理、副组长 应急救援 4 韩锡山 18665405659 组员 应急救援 5 周义深 18603087618 组员 应急救援 6 朱斌 13861935309 组员 应急救援 7 蒲玉祥 18666560199 组员 治安保卫 8 沈斌峰 18675768520 组员 技术保障 9 邓雄冀 18603087628 组员 技术保障 10 林汉雄 18675765009 组员 物质保障 11 孙桂军 18675768869 组员 技术保障 救援物资及设备表 序号 物资设备名称 单位 数量 备注 1 应急照明灯 个 10 2 备用航标 台 2 3 求生衣 件 50 4 安全帽 顶 50 5 救生船 只 2 6 氧气瓶 个 2 7 救生圈 个 20 第五章 文海河排涝、环境保护措施 一、环境影响概述 1、工程施工期环境影响特点 （1）施工期大气及噪声污染对两岸居民基本不产生影响，主要影响施工人员；
水环境污染对两岸农田有所影响，环境水土保持的重点是防止对文海河水系的污染和生态环境的保护。
（2）该桥水中施工工期约为10个月，施工期的环境影响是短暂的、可逆的，随着施工期的结束而终止。施工中严格按照《中华人民共和国环境保护法》及地方法规和行业、企业要求及本工程“环评报告”的要求进行污染防治，并加强监督管理，使本标段工程施工对周边环境的影响限制在最低限度。
2、施工期间主要污染源分析 （1）植被破坏 （2）大气环境污染源及污染物 （3）岸上生产区砂石料场扬尘；
（4）运输汽车的二次扬尘；
机动车尾气污染；
（5）有毒有害气体污染。
（6）水环境污染源及油污染物 ①施工区域：钻孔灌注桩施工过程中的钻渣、泥浆；
砼拌和站的废水；
施工机械（如钻机、空压机等）的废油料及润滑油；
机动船舶的舱底水及废油料；
水上施工材料堕落河中；
②材料加工区、办公生活区：生活污水及粪便污水；
冲洗运输机械的油污水；
砂石料及道路的洒水，冲洗污水等。
（7） 噪声污染源 施工机械设备，混凝土搅拌楼，钢结构加工设备，空压机和柴油发电机组；
流动源有运输车辆、推土机、装载机、砼运输车等。
（8）固体废弃物 施工中固体废弃物主要为施工弃土弃渣（砂石渣、建筑垃圾、钻渣等），施工人员日常生活垃圾。
二、环境管理目标 坚持设计中按最小程度的破坏制定方案；
在施工中按最大限度地保护采取措施，在施工影响后按最完美的程度全面恢复，达到水景相融、自然和谐的要求。
----保证最小过水断面要求，保证洪水来时不因水中施工引起排水不畅；
----控制现场扬尘，易扬尘的粉状物料库存或覆盖；
----做好生产生活污水排放和处理，禁止向文海河排放。
----建筑垃圾处理尽量减少对环境的污染；
----避免水环境污染源及油污染 ----减少运输污染。
三、环保机构设置 成立以项目经理李杰任组长的环境保护、水土保持领导小组，配备一定量的环保设施和两名专门技术人员，切实搞好环保工作。
组长：李杰 副组长：孟火全、汪双林 组员：韩锡山、蒲玉祥、朱斌、周义深、林汉雄、孙桂军、沈斌峰、程显萍、杨阳、李从、王柱坤、曹斌豪 1、为强化文海河水中钻孔桩施工的有效控制，保证环保措施有效落实，在项目经理的统一领导下，项目经理部环保部门具体组织实施组成强有力的领导核心机构；
2、组织机构：项目经理部环保部门，现场桥梁工程师、各施工工作队、现场环保员（兼）等组成水下施工环保专业小组。
3、职责与权利：
（1）项目经理部环保部门负责各工程的环保方案、实施方案、措施及技术交底、日常巡视、督促检查，对不能满足或未达到环保方案要求的责令工区限时整改到位。
（2）作业队队长是该项工作的具体实施的第一责任人，现场实施的一线组织者，对环保工作负有直接责任。应认真贯彻环境保护法及相关法律法、法规的学习和宣传。确保该方案的实施、检查、落实等。
（3）现场工程技术人员、环保管理者（环保员）是现场施工的直接负责人，在实施技术管理工作和安全管理工作的同时负有环境保护与技术安全管理同等职责，应同时接受项目部环保部门对环保工作的领导、检查和指导。在管理技术工作、安全工作的同时必须履行环保工作的现场管理工作职责。
（4）各施工作业队队长是工区环保小组成员，应执行该项环保领导小组的领导，遵照领导小组下达的各项工作内容，应积极配合领导完成各项指定工作。
四、水下基础施工防洪排涝、环保技术措施 1、水中钻孔桩桩长30米～45米，桩径1.5米～2.2米，每根桩约产生100立方米泥浆、废渣，采用钢板桩围堰，利用钢板桩围堰形成循环泥浆池。钢板桩围堰尺寸5*14米，容量约210立方米，围堰高出正常水位≥1.8米，防水因涨潮淹没围堰，造成对文海河的污染。钻孔过程中产生的泥浆、废渣应及时用泥浆罐车运走，防止流入文海河。
2、水下系梁、承台采用钢板桩围堰，需要搭设水中栈桥。对文海河通航及排洪减涝造成一定的影响。为了将影响减到最低限度，一是水中桩施工安排在下半年雨水量较少的季节；
二是钢板桩围堰分散施工，减少对河道径流量的影响，三是栈桥编制专项施工方案，尽量减少占用河道。
3、配备充足的施工机械和排水设备，遇有极端雨水天气时可以立即投入抗洪抢险。
五、主要污染源环境保护措施 1、水环境污染源及油污染物防治措施 （1）水域生产区 ①钻孔桩施工所产生的钻渣和废弃泥浆用吨船运送到岸边的罐车中，然后运送到弃渣场集中埋置。
②水泥、膨润土等掺和料，应安全堆放，妥善遮盖，不得掉入河中。
③砼拌和站的废水，须集中到沉淀池中，经净化处理后进行排放。
④设置“环保厕所”，粪便定期收集运至岸上生活区化粪池，统一处理。
⑤禁止使用一次性塑料餐具，防止白色污染。交通船舶、施工机械产生的废油料及润滑油等，必须集中收集运至岸上指定的弃土场深埋。
⑥生产用油料必须严格保管，防止泄漏，污染河水。
⑦水上施工人员的生活污水，用固定容器收集，定期集中处理。
2、油污防止措施 ①生产用油料必须严格保管，防止泄漏，污染河水。施工期间，要加强水面巡视，确保大桥工程方案影响范围内的水质不受到泥浆污染、油污染 ②所有施工作业和运输船舶，设置油水分离器，船舶舱底水含油量≤15mg/L时，方可排放。
③水上施工人员的生活污水和污油，用固定容器收集，定期集中处理。
3、固体、废弃物的处置措施 ①建立严格的固体、废弃物管理制度，废弃物设专用场地堆放，集中管理。
②在水上施工平台及生产、生活区设置若干垃圾桶，集中贮放生活垃圾，定期运至指定的垃圾场处理或进行深埋。
③ 施工过程中的废弃物、边角料、包装袋等及时收集、清理，运至垃圾场掩埋。
④对机械设备废弃物的管理，加强废弃物的回收管理制度。在维修或保养机械的过程中严格执行废弃物回收制度，对维修或保养机械过程中产生的废机油、废手套、废棉纱等废弃物，指定专人负责回收，并设立收集废弃物的专门容器。
⑤施工营地和施工现场的生活垃圾，分门别类建垃圾箱、池等，并分类堆放，按有关要求或标准埋填、火烧等处理。
⑥对于施工中废弃的零碎配件，边角料、水泥袋、包装箱等及时收集清理并搞好现场卫生，分门别类堆放，回收或处理，以保护自然环境不受破坏。
第六章 文明施工保证措施 一、文明施工体系 1、严格按照建筑工程文明施工的相关管理办法和文物保护有关法律、法规执行，搞好精神文明建设和文物保护工作，确保实现文明施工工地。
2、建立文明施工和文物保护管理机构，健全文明施工、文物保护保证体系。成立以项目经理为组长的文明施工、文物保护监察组，全面负责文明施工和文物保护的管理工作。
二、文明施工措施 1、建立文明施工管理责任制。将文明施工标准层层分解，细化到班组、个人，使各项标准、制度转化为各级管理人员和全体职工的自觉行动。
2、施工现场设置工程标识牌。工地始终做到整洁有序、文明施工、工完料尽，保护当地水资源和建筑物，避免造成损失。
3、进行文明施工教育，增强文明施工意识，树立企业文明施工形象。
4、按批准的施工组织设计平面布置图修建生产设施和生活设施，合理布处，最大限度地减少耕地占用，施工现场及时完成“三通一平”创造良好的施工环境，建设文明工地。
第七章 附 件 一、第三方验算资料（附后） 二、附图（附后） 附图一：广明高速陈村至西樵第一合同段水中墩（桥）施工平台、围堰、栈桥平面图 附图二：Z76钢板桩围堰+型钢平台构造图 附图三：SM匝道施工栈桥1及打桩支架构造图 附图四：型钢栈桥构造图 附图五：JF匝道50m跨现浇箱梁水中打桩支架布置图 附图六：JF匝道50m跨现浇箱梁水中打桩支架断面图 附图七：JF匝道50m跨现浇箱梁水中支架平面布置图 附图八：JF3墩钢板桩围堰构造图 附图附件无 仅供参考
